武利利

(河南科技學(xué)院 服裝學(xué)院，河南 新鄉(xiāng) 453003)

薄型絲織物縫紉縮皺研究

武利利

(河南科技學(xué)院 服裝學(xué)院，河南 新鄉(xiāng) 453003)

選用常用薄型絲織物進(jìn)行經(jīng)緯向縫紉實(shí)驗(yàn)，通過FAST風(fēng)格儀及KES-F系統(tǒng)測試面料力學(xué)性能，建立回歸模型，探討了面料力學(xué)性能及縫紉參數(shù)對(duì)薄型絲織物縫紉縮皺的影響。

薄型絲織物；回歸模型；縫紉縮皺

服裝的成衣過程就是將材料、縫線在一定的縫紉條件下縫合成衣服的加工過程。服裝接縫部位的平整度一直是影響服裝質(zhì)量的主要因素之一，縫紉條件、面料力學(xué)性能是影響縫紉平整度的主要因素[1]。選擇常用薄型絲織物為研究對(duì)象，通過經(jīng)緯向縫紉實(shí)驗(yàn)，研究縫紉工藝參數(shù)及面料力學(xué)性能對(duì)縫縮率的影響作用，以期為服裝企業(yè)生產(chǎn)提供參考。

1 實(shí)驗(yàn)部分

選用服裝常用的36種薄型絲織物面料作為實(shí)驗(yàn)樣品，包括平紋、斜紋、緞紋等不同組織結(jié)構(gòu)。面料厚度使用FAST儀，在1.96 cN/m2壓力條件下測試，面料基本參數(shù)見表1。

表1 薄型絲織物面料基本參數(shù)

1.1 力學(xué)性能

在標(biāo)準(zhǔn)大氣條件下，測試36種薄型絲織物經(jīng)向和緯向力學(xué)性能。利用FAST風(fēng)格儀測試面料剪切剛度(G)、成形性(F)、彎曲剛度(B)、面料低負(fù)荷下的拉伸伸長率(E5-E100)等幾個(gè)主要指標(biāo)。KES-F系統(tǒng)在一定壓力(9.82cN、49.1cN)下與試樣表面相接觸測試面料平均摩擦因數(shù)(MIU)、表面摩擦因數(shù)(MMD)、表面粗糙程度(SMD)三個(gè)指標(biāo)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果所得數(shù)據(jù)如表2所示。

1.2 縫紉

把試樣裁剪成25×5cm規(guī)格的長方形布條，取中間20cm長度作為縫紉實(shí)驗(yàn)的研究對(duì)象，相同試樣縫條準(zhǔn)備兩組。在對(duì)試樣縫紉時(shí)，為避免人為因素的影響，由工廠中同一名熟練樣衣工同機(jī)操作對(duì)試樣進(jìn)行縫紉。根據(jù)工廠實(shí)際生產(chǎn)，選用DDL-8500-7兄弟牌縫紉機(jī)，機(jī)針為圓頭7號(hào)針，線跡密度為15針/3cm，忽略其他縫紉條件的變化對(duì)面料縫縮產(chǎn)生的影響進(jìn)行試樣縫制。

1.2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)

面料縫紉加工工藝條件包含的內(nèi)容多，施加外拉張力是調(diào)整縫紉外觀質(zhì)量的常用方法，參照服裝企業(yè)常用規(guī)格和行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，以及前人研究成果[2-7]，選用外加張力(0、50、100、150、200cN)和縫紉線細(xì)度(7.4×2tex滌綸短纖維紗線和9.8×2tex滌綸短纖維紗線)作為縫紉工藝參數(shù)進(jìn)行正交實(shí)驗(yàn)，其余縫紉條件保持一致。

1.2.2 測試方法

對(duì)接縫外觀平整度進(jìn)行客觀評(píng)定。評(píng)價(jià)參數(shù)縫縮率SS(%)=100×(L0-L1)/L0[8]，其中L0為織物縫前長度，L1為織物縫后長度，相同兩組試樣取平均值。

2 結(jié)果與分析

對(duì)經(jīng)緯向縫縮率進(jìn)行單樣本K-S檢驗(yàn)，雙尾檢驗(yàn)的顯著性概率均為0.000，說明了經(jīng)緯向縫縮率都符合正態(tài)分布，滿足回歸分析條件。回歸分析是用來研究變量之間的相關(guān)關(guān)系，根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)特點(diǎn)，運(yùn)用SPSS17.0軟件，采用多元回歸分析中的“逐步回歸法”，分析縫縮率與面料力學(xué)性能及縫紉工藝條件(縫紉線細(xì)度和施加外張力)的關(guān)系[9-10]。

2.1 經(jīng)向縫縮率回歸分析

2.1.1 回歸模型

采用面料力學(xué)性能(G,F,B,E5-E100,MIU,MMD,SMD)和縫紉工藝條件(縫紉線細(xì)度和施加外張力大小)作為自變量xn，面料縫縮率作為因變量y。由于面料力學(xué)性能單位量綱不統(tǒng)一，首先對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化處理?？p紉線細(xì)度是二分類變量，直接進(jìn)入回歸分析方程，施加外張力屬于多分類變量，因此進(jìn)行啞變量設(shè)置。經(jīng)向縫縮率回歸模型的有效性進(jìn)行檢驗(yàn)，結(jié)果如表3所示。

從表3可知，在用逐步分析法回歸分析過程中，方差分析結(jié)果每一步的顯著性概率都是0.000均小于0.05，即認(rèn)為回歸方程中各系數(shù)均不為零，回歸方程有意義。從表4看出回歸系數(shù)t檢驗(yàn)顯著性均小于0.05，回歸系數(shù)顯著。由圖1可知經(jīng)向縫縮率的殘差基本呈正態(tài)分布，因此建立回歸模型有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。

表2 實(shí)驗(yàn)樣品經(jīng)、緯向力學(xué)性能均值方差表

表3 經(jīng)向SS與經(jīng)向力學(xué)性能及縫紉參數(shù)回歸模型綜述及方差分析

a:常量，張力；b:常量，張力，縫紉線;c:常量，張力，縫紉線，B；d:常量，張力，縫紉線，B,MMD;e:常量，張力，縫紉線,B,MMD,SMD;f因變量縫縮率。

表4 經(jīng)向SS與經(jīng)向力學(xué)性能、縫紉參數(shù)回歸方程系數(shù)表

a因變量：經(jīng)向縫縮率。

根據(jù)表4寫出經(jīng)緯向縫紉實(shí)驗(yàn)回歸方程模型(1)：

SS經(jīng)=3.227-0.075xB-0.114xMMD-0.01x線-T+0.093xSMD+e

(1)

施加張力為50cN時(shí)T=1.029;張力為100cN時(shí)T=0.883；張力為150cN時(shí)T=1.231；張力為200cN時(shí)T=1.140；當(dāng)縫線為滌602時(shí)x線=1,縫線為滌802時(shí)x線=0。

回歸模型式(1)擬合效度校正的R2為0.525，說明了面料力學(xué)性能(B,MMD,SMD)和縫紉工藝參數(shù)(縫紉線細(xì)度和施加外張力)在影響經(jīng)向縫縮率因子中，影響成分占到了52.5%，其中面料力學(xué)性能影響作用最大的是表面摩擦因數(shù)MMD。

2.1.2 力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)回歸模型

前人研究已表明縫紉工藝參數(shù)和面料力學(xué)性能對(duì)縫紉縮皺有顯著影響，參照2.1分析方法可以得到經(jīng)向縫縮率與經(jīng)向力學(xué)性能的回歸方程式(2)，回歸模型F檢驗(yàn)顯著性0.001，t檢驗(yàn)顯著性為0.001，說明了回歸模型具有統(tǒng)計(jì)意義。該模型決定系數(shù)R2為0.037，調(diào)整R2為0.034。

SS經(jīng)=1.31-0.117xB+e

(2)

經(jīng)向縫縮率與縫紉工藝參數(shù)的回歸方程(3)為：

SS經(jīng)=3.227-0.001x線-T+e

(3)

施加張力為50cN時(shí)T=1.029;張力為100cN時(shí)T=0.883；張力為150cN時(shí)T=1.231；張力為200cN時(shí)T=1.40；當(dāng)縫線為滌602時(shí)x線=1,為滌802時(shí)x線=0。

回歸模型(3)F檢驗(yàn)顯著性0.000，t檢驗(yàn)顯著性為0.000，說明了回歸模型具有統(tǒng)計(jì)意義。該模型決定系數(shù)R2為0.477，調(diào)整R2為0.469。由回歸模型(2)和(3)可以看出力學(xué)性能僅解釋了經(jīng)向縫縮率的3.4%，而縫紉工藝參數(shù)解釋了經(jīng)向縫縮率的46.9%，說明經(jīng)向縫紉過程中縫紉工藝參數(shù)對(duì)縫縮率的影響效果明顯大于面料力學(xué)性能的影響作用。

2.2 緯向縫縮率回歸分析

緯向縫紉實(shí)驗(yàn)客觀縫縮率與經(jīng)向縫紉實(shí)驗(yàn)縫縮率數(shù)據(jù)特點(diǎn)具有一致性。緯向縫紉實(shí)驗(yàn)中縫縮率SS與面料緯向力學(xué)性能、縫紉工藝條件(縫紉線細(xì)度和施加張力)的回歸方程(4)為：

SS緯=1.471-0.173xF-0.099xG+0.062xMIU+0.083xSMD-T+e

(4)

施加張力為50cN時(shí)T=0.609;張力為100cN時(shí)T=0.667；張力為150cN時(shí)T=0.755；張力為200cN時(shí)T=0.798。

回歸模型(4)檢驗(yàn)F顯著性為0.000小于0.05，回歸系數(shù)t檢驗(yàn)顯著性為0.000～0.009均小于0.05，所以模型通過了設(shè)定檢驗(yàn)。模型的擬合優(yōu)度系數(shù)R2為0.385，調(diào)整R2為0.369，說明緯向縫紉時(shí)施加外張力和面料力學(xué)性能(F,G,MIU,SMD)這5個(gè)變量一起解釋因變量縫縮率36.9%的變異性。

緯向縫縮率與緯向力學(xué)性能及縫紉工藝參數(shù)的回歸方程分別為式(5)和(6)，模型回歸檢驗(yàn)F顯著性都是0.000，回歸系數(shù)t檢驗(yàn)顯著性為0.000～0.024，均小于0.05模型通過設(shè)定檢驗(yàn)。回歸模型(5)和(6)中擬合優(yōu)度系數(shù)調(diào)整R2分別為0.168和0.179，說明緯向縫紉過程中面料力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)對(duì)縫縮率的影響作用都不明顯。同時(shí)縫紉線進(jìn)入了回歸模型式(1)而沒有進(jìn)入回歸模型(4)，說明了縫紉線細(xì)度對(duì)經(jīng)向縫紉影響作用較大。

SS緯=0.845-0.174xF-0.099xG+0.061xMIU+0.085xSMD+e

(5)

SS緯=1.474-T+e

(6)

施加張力為50cN時(shí)T=0.612;張力為100cN時(shí)T=0.670；張力為150cN時(shí)T=0.757；張力為200cN時(shí)T=0.802。

2.3 面料力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)對(duì)縫縮率的影響

以回歸模型為橫坐標(biāo)，經(jīng)緯向回歸模型中校正R2系數(shù)為縱坐標(biāo)作圖2，其中1段表示縫縮率與力學(xué)性能及縫紉工藝參數(shù)的回歸模型(1)和(4)，2段表示縫縮率與力學(xué)性能的回歸模型(2)和(5)，3段表示縫縮率與縫紉工藝參數(shù)的回歸模型(3)和(6)。從圖中可以看出面料力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)共同作用解釋了經(jīng)向縫縮率的52.5%，緯向縫縮率的36.9%，說明了面料力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)共同作用對(duì)經(jīng)向的影響作用較大；縫紉工藝參數(shù)對(duì)縫縮率的影響作用，經(jīng)緯向縫紉工藝參數(shù)的回歸模型擬合校正R2均大于力學(xué)性能，這說明了對(duì)薄型絲織物縫縮率的影響作用縫紉工藝參數(shù)大于面料力學(xué)性能。

3 結(jié)論

(1)經(jīng)向縫紉過程中面料力學(xué)性能中曲剛度(B)、表面摩擦因數(shù)(MMD)、表面粗糙程度(SMD)和縫紉工藝參數(shù)(縫紉線細(xì)度和施加外張力)對(duì)縫縮率起大約52.5%的作用，其中表面摩擦因數(shù)(MMD)是面料力學(xué)性能中影響作用最大的因素。緯向縫紉過程中，面料力學(xué)性能的成形性(F)、剪切剛度(G)、面料平均摩擦因數(shù)(MIU)、表面粗糙程度(SMD)和施加外張力對(duì)縫縮率起到了大約36.9%的作用，成形性(F)是面料力學(xué)性能中影響作用最大因素。同時(shí)縫紉線沒有出現(xiàn)在緯向回歸模型中，說明了縫紉線細(xì)度在經(jīng)向縫紉過程中對(duì)縫縮率影響作用較大。

(2)面料力學(xué)性能和縫紉工藝參數(shù)共同作用對(duì)經(jīng)向縫縮率的影響要大于對(duì)緯向；縫紉工藝參數(shù)對(duì)縫縮率的影響大于薄型絲織物面料的力學(xué)性能。

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Study on the Seam Pucker of Thin Silk Fabric

WU Li-li

(Fashion College, Henan Institute of Science and Technology, Xinxiang 453003, China)

The common think silk fabric was sewed in warp and weft. The mechanic properties were tested by FAST instrument and KES-F system. The influences of the mechanical properties and sewing parameters on thin silk fabric pucker were explored by building regression model.

thin silk fabric; regression model; seam pucker

2016-03-15

武利利(1984-)，女，河南開封人，助教，碩士，研究方向?yàn)榉b技術(shù)與理論。

TS941.6

A

1673-0356(2016)06-0056-04