朱景芬, 崔 英 編譯

（中國(guó)石油蘭州化工研究中心, 甘肅 蘭州 730060）

HNBR、EPDM、FKM O形圈的老化性能

朱景芬, 崔 英 編譯

（中國(guó)石油蘭州化工研究中心, 甘肅 蘭州 730060）

使HNBR、EPDM、FKM O形圈分別在75 ℃、100 ℃、125 ℃和150 ℃下未壓縮和壓縮老化長(zhǎng)達(dá)1 a后，HNBR的硬度和玻璃化轉(zhuǎn)變溫度增幅較大，表現(xiàn)出明顯的老化效應(yīng)。而且，擴(kuò)散限制氧化效應(yīng)會(huì)產(chǎn)生非均相老化，嚴(yán)重影響125 ℃和150 ℃下HNBR的老化性能。EPDM的老化性能變化與HNBR的相似，但是不如HNBR的顯著。FKM的老化性能影響很小。O形圈壓縮老化后的壓縮永久變形變化很大，可用時(shí)間-溫度偏移和通用曲線確定其值。滲漏率測(cè)試結(jié)果表明，在靜態(tài)條件下，材料老化，甚至已經(jīng)嚴(yán)重惡化時(shí)，O形圈仍能保持不漏。

老化；密封；滲漏；壓縮

0 前 言

彈性體由于具有優(yōu)異的彈性和相對(duì)低廉的價(jià)格而被廣泛用作密封材料。然而，由于其固有的化學(xué)性能，使其低溫或長(zhǎng)期使用性能受到了限制。老化會(huì)使彈性體逐漸失去彈性以及恢復(fù)彈性的能力，使?jié)B漏率超出規(guī)定。對(duì)于某些應(yīng)用，例如用作放射性廢棄物的容器，使用壽命需要長(zhǎng)達(dá)幾十年，中途更換密封不太可能。因此，材料的老化時(shí)間需要長(zhǎng)達(dá)5 a。采用氫化丁腈橡膠（HNBR）、三元乙丙橡膠（EPDM）、氟橡膠（FKM）制備O形密封圈進(jìn)行加速老化測(cè)試。本文涉及了老化1 a后的試樣結(jié)果。使用壽命有關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)常被用來(lái)預(yù)測(cè)使用期限。標(biāo)準(zhǔn)ISO 11346是指性能變化50%時(shí)的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)。對(duì)于O形密封圈，經(jīng)常用壓縮永久變形作為判定其使用壽

命的性能。然而，O形密封圈的滲漏率是唯一直接與密封系統(tǒng)使用壽命有關(guān)的特性。所有其他性能甚至壓縮永久變形只是起指示作用，不是密封件損壞時(shí)使用壽命的判斷標(biāo)準(zhǔn)。正因?yàn)槿绱耍覀儗?duì)能夠測(cè)試?yán)匣芊饧B漏率的機(jī)械凸緣壓縮和未壓縮的整個(gè)組件，例如O形圈進(jìn)行了老化試驗(yàn)。此外，由測(cè)試滲漏率確定的使用壽命與壓縮永久變形、硬度以及由動(dòng)態(tài)力學(xué)性能分析（DMA）得到的黏彈損耗因子有相互關(guān)聯(lián)性。但是，必須注意避免擴(kuò)散限制氧化（DLO）效應(yīng)，它會(huì)引起非均相老化，進(jìn)而使老化數(shù)據(jù)和使用期預(yù)測(cè)失真。DLO效應(yīng)取決于氧氣分壓、試樣尺寸、時(shí)間、溫度和材料（氧滲透性）。除O形圈外，通過(guò)2 mm厚膠片的老化試驗(yàn)也能決定材料的性能，因?yàn)镺形圈的幾何形狀有可能不合適進(jìn)行測(cè)定，或者由于DLO效應(yīng)會(huì)得到失真的結(jié)果。

1 試 驗(yàn)

1.1 原材料

由彈性體材料制備的測(cè)試O形圈中的簾線直徑為10 mm，其內(nèi)徑為190 mm。材料包括FKM（氟橡膠）和EPDM（三元乙丙橡膠）。這兩類彈性體材料可用于制作放射性廢棄物容器。FKM由于其優(yōu)異的耐熱性和氧化穩(wěn)定性，通常應(yīng)用于高溫環(huán)境中，而EPDM由于其較低的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（Tg）通常應(yīng)用于低溫密封環(huán)境中。此外，也對(duì)HNBR（氫化丁腈橡膠）進(jìn)行了性能對(duì)比，它是另一種高性能密封材料，例如可應(yīng)用于汽車或海洋領(lǐng)域。

所有材料初始邵爾A硬度均為80。根據(jù)生產(chǎn)商的說(shuō)明，EPDM和HNBR均采用了過(guò)氧化物硫化，最高使用溫度（UST）為150 ℃；FKM是雙酚硫化的，UST為200 ℃。EPDM中的乙烯含量為48%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），亞乙烯降冰片烯（ENB）含量為4.1%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），摻混90份炭黑，不含增塑劑。HNBR中丙烯腈含量為36%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），碘值為11（對(duì)應(yīng)的殘余雙鍵含量大約為4%），摻混80份填料（大多數(shù)為炭黑），增塑劑用量5份。FKM氟含量為66%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），白炭黑和石英粉填料70份。

1.2 老化流程

將3種材料制備的O形圈穿孔板置于支架[見(jiàn)圖1（a）]上，于4種不同溫度（75 ℃、100 ℃、125 ℃、150 ℃）下進(jìn)行烘箱老化。分別經(jīng)過(guò)1 d、3 d、10 d、31 d、101 d、183 d和366 d后進(jìn)行檢測(cè)。為了測(cè)試到與密封特性相關(guān)的性能，例如壓縮永久變形、滲漏率，試樣要在金屬板[見(jiàn)圖1（b）]中壓縮老化，使之變形25%，與使用過(guò)程中的實(shí)際壓縮情況相符合。這種考慮更接近于壓縮O形圈具體的幾何形狀和壓力狀態(tài)。此外，試樣在法蘭[見(jiàn)圖1(c)]中老化后測(cè)試其滲漏率。亦將2 mm厚的膠片懸掛于支架上進(jìn)行老化。因?yàn)闇y(cè)定材料性能（例如動(dòng)態(tài)力學(xué)行為）時(shí)O形圈的幾何形狀是不適合的，或者由于DLO效應(yīng)會(huì)得到失真的數(shù)據(jù)。

圖1 O形圈老化流程

1.3 分析方法

1.3.1 原材料性能

按照DIN EN ISO 868測(cè)試材料的邵爾A硬度和邵爾D硬度。測(cè)試過(guò)程中，將3個(gè)直徑為10 mm、模切厚度為2 mm的圓膠片疊放起來(lái)，使之厚度達(dá)到6 mm。檢測(cè)10個(gè)板材，求得平均值。表征非均相老化時(shí)，用線性表在O形圈橫截面上選取5處，測(cè)試（按照DIN ISO 48）其IRHD微型硬度，5個(gè)測(cè)試點(diǎn)如圖2所示?？梢圆捎煤穸葹?～4 mm的O形圈切片。測(cè)試結(jié)果為5個(gè)試樣的平均值。

動(dòng)態(tài)力學(xué)性能分析（DMA）是在一定溫度和頻率下對(duì)試樣施加正弦負(fù)荷。應(yīng)力和應(yīng)變的相位滯后δ的正切（tan δ）被稱之為損耗因子，它用來(lái)表征老化過(guò)程中材料的黏彈行為。由應(yīng)力和應(yīng)變之比可以得到復(fù)數(shù)模量E*。由E*和δ可以計(jì)算得到貯能模量E'損耗模量E''，它們反映了材料變形周期中的能量?jī)?chǔ)備或損耗情況。此外，用溫度定量反映該過(guò)程可以確定Tg范圍。Tg下的E''和tan δ達(dá)到了峰值。由tan δ確定的Tg總是略高于由E''確定的Tg。本文中采用tan δ的峰值來(lái)確定Tg。

在GABO Eplexor 500型設(shè)備上進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn)，測(cè)試頻率為1 Hz。從2 mm厚的試片上沖切出直徑為2.5 mm的圓柱形試樣，并按圓柱的軸向進(jìn)行檢測(cè)。

圖2 O形圈橫截面上IRHD微型硬度的測(cè)試點(diǎn)

1.3.2 組件性能

壓縮應(yīng)力松弛（CSR）反映了密封件在密封壓力下隨時(shí)間的損耗情況。采用EB 02臺(tái)架，將每種橡膠材料制備成長(zhǎng)約40 mm的3個(gè)O形圈，置于EB 22型烘箱中，在150 ℃下進(jìn)行測(cè)試。這兩種設(shè)備均由瑞典Elastocon公司生產(chǎn)。在最初的1 h內(nèi)，每10 s測(cè)試1 次等溫壓力；在其后的23 h中，每1 min測(cè)試1 次；之后再每10 min測(cè)試1 次。在開(kāi)始測(cè)試前，按照DIN ISO 3384規(guī)定的設(shè)定條件，對(duì)試樣進(jìn)行1 d的熱狀態(tài)（3 h，70 ℃）和機(jī)械狀態(tài)（壓縮25%后瞬間釋放，連續(xù)進(jìn)行5次）實(shí)驗(yàn)。然后將裝有試樣的設(shè)備置于預(yù)熱烘箱中，回火30 min，壓縮25%。開(kāi)始?jí)嚎s30 min后的應(yīng)力是標(biāo)準(zhǔn)中描述的標(biāo)準(zhǔn)化應(yīng)力，但是采用此設(shè)備以每10 s測(cè)試1 個(gè)數(shù)據(jù)的最小頻率進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，開(kāi)始時(shí)間（0 s）時(shí)的壓力是無(wú)法確定的。

壓縮永久變形（CS）反映了壓縮密封的回彈性。它是由初始密封高度h0、壓縮密封高度h1、恢復(fù)密封高度h2通過(guò)式（1）計(jì)算得到的∶

式中∶CS值為0，表示密封完全恢復(fù)到初始高度；CS值為100%，表示密封完全沒(méi)有恢復(fù)。如果密封在老化過(guò)程中出現(xiàn)收縮情況，其CS值也可能大于100%。將O形密封圈兩兩相嵌，用千分尺測(cè)得10個(gè)的高度值。然而，恢復(fù)密封高度h2嚴(yán)重依賴于時(shí)間。（30±3）min后，按照ASTM D 395和DIN ISO 815-1測(cè)試CS時(shí)，恢復(fù)仍然相當(dāng)快。拆卸平板（有13個(gè)螺絲釘）和每次測(cè)試都需要幾分鐘的時(shí)間，30 min后測(cè)得的CS值包含了時(shí)間的誤差?；诖嗽?，密封圈釋放時(shí)間為3～5 d、時(shí)間依賴性減少、密封圈高度接近平衡時(shí)再進(jìn)行測(cè)試。在這3～5 d內(nèi)，O形密封圈高度變化的最大值為0.02 mm或者CS值變化0.9%，此值已考慮到2%～5%的測(cè)量誤差（包括10個(gè)老化O形密封圈的測(cè)試高度h2和5個(gè)未老化O形密封圈10個(gè)測(cè)試高度h0的標(biāo)準(zhǔn)偏差）。

滲漏率Q是定量描述特定時(shí)間△t、特定容積V下壓力的變化△p，可按式（2）進(jìn)行計(jì)算∶

可以測(cè)試法蘭中老化壓縮O形圈的滲漏率。在每一溫度下，對(duì)3種材料的O形圈進(jìn)行老化，測(cè)試其平均滲漏率。經(jīng)過(guò)一段特定時(shí)間的老化后，按照下面描述的步驟對(duì)O形圈進(jìn)行測(cè)試，然后在不改變壓縮狀態(tài)的情況下將其置于烘箱中進(jìn)一步老化。

按照?qǐng)D3所示的流程，采用升壓法測(cè)試O形圈的滲漏率。首先，關(guān)閉V2，用泵P對(duì)O形圈進(jìn)行排氣，在8 h內(nèi)將剩余容積抽空到10-2mbar（1 mbar=100 Pa）。隨后關(guān)閉V1，打開(kāi)V2，將實(shí)驗(yàn)容積R2釋放到總?cè)莘e中（R1、R2和管道/軟管）。由所得壓力（由傳感器S1測(cè)得，其值為10-2～102mbar）用理想氣體定律確定計(jì)算與滲漏率相關(guān)的容積V。然后，打開(kāi)V1，總?cè)莘e抽空到10-2mbar；再關(guān)閉V1，用傳感器S2在2 h內(nèi)測(cè)得總?cè)莘e的壓力升幅，其值為10-3～11 mbar。由這2 h測(cè)得的壓力差來(lái)計(jì)算滲漏率。測(cè)試溫度20℃。之后將法蘭加熱到60 ℃（同時(shí)進(jìn)行抽空），重復(fù)進(jìn)行測(cè)試。接著抽空法蘭并冷卻到25 ℃（FKM）、30 ℃（HNBR）或40 ℃（EPDM），在2 h內(nèi)測(cè)得壓力升幅。

圖3 滲漏率測(cè)試流程

2 結(jié)果與討論

2.1 膠片性能

2.1.1 硬度

膠片的硬度測(cè)試結(jié)果如圖4所示。HNBR和EPDM膠片老化之后硬度增加太大，有必要測(cè)試其邵爾D硬度。測(cè)試未老化試樣的邵爾A硬度和邵爾D硬度，可以確定二者之間的相互關(guān)系。邵爾A硬度80對(duì)應(yīng)于邵爾D硬度33。

HNBR和EPDM老化過(guò)程中的硬度增加源自于交聯(lián)反應(yīng)、氧原子的高極性以及HNBR中增塑劑的損耗。對(duì)于HNBR而言，交聯(lián)反應(yīng)占據(jù)主導(dǎo)地位，可以產(chǎn)生烷基、烷氧基或過(guò)氧基自由基。另一方面，EPDM中既可發(fā)生交聯(lián)反應(yīng)（通過(guò)三元共聚單體進(jìn)行），也可發(fā)生斷鏈反應(yīng)（在丙烯鏈段中發(fā)生），盡管丙烯單元比ENB單元更耐氧化，但是前者的數(shù)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)了后者，因此以斷鏈反應(yīng)為主。EPDM老化過(guò)程中的硬度增加也可能是由于氧原子的高極性所致，例如丙烯單元中的β裂解形成了酮基團(tuán)。

圖4 HNBR（a）、EPDM（b）、FKM（c）膠片的硬度

而FKM在老化過(guò)程中硬度幾乎沒(méi)有變化。

2.1.2 動(dòng)態(tài)力學(xué)性能分析

圖5是未老化和老化材料的tan δ-溫度曲線。對(duì)于EPDM和HNBR而言，tan δ峰向高溫方向偏移，說(shuō)明老化后Tg升高。而且，EPDM和HNBR老化后的tan δ峰值下降，表明由于交聯(lián)密度增大使得分子流動(dòng)性減弱。150 ℃下老化98 d后，Tg大幅增加，HNBR的增加了38 K，EPDM的增加了15 K，使用時(shí)應(yīng)考慮到這已接近密封的極限低溫，因?yàn)門(mén)g對(duì)其材料的低溫使用溫度影響很大。另一方面，150 ℃下老化98 d后FKM的Tg沒(méi)有變化。

2.2 O形圈性能

2.2.1 硬度

與膠片（厚度2 mm）相比，O形圈（ф10 mm）較厚，DLO效應(yīng)會(huì)對(duì)老化有影響。內(nèi)部氧氣積累速度超過(guò)周圍空氣分散速度時(shí)就會(huì)產(chǎn)生DLO效應(yīng)，導(dǎo)致內(nèi)部老化較少，出現(xiàn)使老化數(shù)據(jù)失真的非均相老化，從而對(duì)使用壽命估計(jì)得過(guò)長(zhǎng)。

圖5 未老化和老化材料的tan δ-溫度曲線

試樣剖面的微型硬度測(cè)試可以更好地研究DLO效應(yīng)，未壓縮HNBR和EPDM O形圈的微型硬度如圖6和圖7所示。并非在最佳的方向?qū)形圈進(jìn)行測(cè)試，因?yàn)镺形圈各個(gè)方向上的老化條件都是相同的。由于模量和硬度具有非線性關(guān)系，對(duì)于非均相老化試樣，模量可以更好地揭示內(nèi)部和外部的差異。

圖6 規(guī)定溫度下未壓縮HNBR O形圈（ф10 mm）的微型硬度輪廓

圖7 規(guī)定溫度下未壓縮EPDM O形圈（ф10 mm）的微型硬度輪廓

HNBR在125 ℃和150 ℃下老化時(shí)，試樣中心的硬度增加低于其表面。這可能是因?yàn)樵嚇觾?nèi)部氧氣量少，DLO效應(yīng)產(chǎn)生了非均相老化。老化10 d后DLO效應(yīng)的影響較小，影響更顯著的則是較長(zhǎng)的老化時(shí)間。另一方面，EPDM老化30 d后橫截面上的硬度還是均一的。但是，在150 ℃下老化101 d后，可以觀察到DLO效應(yīng)引起的非均相老化。

2.2.2 壓縮應(yīng)力弛豫（CSR）

首先在150 ℃下進(jìn)行壓縮應(yīng)力弛豫，可以觀察到最佳效果，其結(jié)果如圖8所示。弛豫是測(cè)試應(yīng)力F和初始應(yīng)力F0之比，F(xiàn)0是測(cè)試溫度下弛豫30 min后的應(yīng)力。每種材料測(cè)試了3個(gè)試樣，表現(xiàn)出良好的重復(fù)性。55 d后結(jié)束試驗(yàn)，因?yàn)镋PDM已達(dá)到10%剩余應(yīng)力的標(biāo)準(zhǔn)。

觀察到的弛豫是物理影響（例如糾纏滑移、懸空鏈段弛豫）和化學(xué)反應(yīng)（例如氧化斷鏈）的結(jié)果。FKM顯示出了耐高溫材料的優(yōu)點(diǎn)。在55 d的老化周期中，弛豫很?。ㄖ挥?5%）。相比之下，在同一時(shí)間段內(nèi)，EPDM弛豫后剩余應(yīng)力僅為10%。在弛豫初期，HNBR的應(yīng)力下降速度超過(guò)了EPDM應(yīng)力下降速度；但是20 d后，其下降速度趨于平穩(wěn)。這說(shuō)明DLO效應(yīng)可以導(dǎo)致試樣（見(jiàn)圖6）內(nèi)部老化較少而保有更大的應(yīng)力。

圖8 150 ℃下的壓縮應(yīng)力弛豫

2.2.3 壓縮永久變形（CS）

如圖9所示，一般情況下，CS隨著老化時(shí)間的延長(zhǎng)而增加，交聯(lián)反應(yīng)形成了新化學(xué)鍵，這些化學(xué)鍵會(huì)阻止壓縮幾何形狀變化，斷鏈反應(yīng)生成了損失回彈潛力的破碎化學(xué)鍵。與硬度和Tg相比，在低于150 ℃時(shí)，EPDM的CS隨著溫度的升高而大幅增加。在老化過(guò)程中，斷鏈反應(yīng)和交聯(lián)反應(yīng)對(duì)硬度和Tg的影響是相對(duì)立的，其效果也是輕微的，但是卻能使CS大幅增加。圖9顯示了O形圈老化101 d后的CS測(cè)試結(jié)果及照片圖，其框中對(duì)應(yīng)了相應(yīng)的數(shù)值。如果測(cè)試試樣在老化過(guò)程中由于交聯(lián)等原因而收縮，其CS值也有可能高于100%。

圖9 HNBR(a)、EPDM(b)、FKM(c)的壓縮永久變形

推算其他溫度（例如室溫時(shí)）的測(cè)試數(shù)據(jù)可采用時(shí)間-溫度偏移（TTS）和Arrhenius曲線。對(duì)于TTS，不同溫度下的數(shù)據(jù)沿著對(duì)數(shù)時(shí)間軸偏移，通常在最低溫度下不再偏移，重疊得到溫度通用曲線。75 ℃時(shí)CS偏移的標(biāo)準(zhǔn)曲線如圖10所示。除受DLO影響的HNBR試樣在125 ℃、150 ℃下的情況外（因非均相老化，得到的CS數(shù)據(jù)偏低），其他數(shù)據(jù)都重疊得很好。

為了推算其他溫度下的數(shù)據(jù)，可在Arrhenius圖中將偏移因子的對(duì)數(shù)與溫度的倒數(shù)繪制曲線。理論上，偏移數(shù)據(jù)的偏移因子與溫度的關(guān)系呈一直線。

2.2.4 滲漏率測(cè)試

可對(duì)法蘭中的老化O形圈進(jìn)行滲漏率測(cè)試。當(dāng)滲漏率大幅增加時(shí)，可認(rèn)為到了密封件使用壽命的終點(diǎn)。圖11表明，與未老化O形圈相比，老化O形圈的滲漏率有輕微的下降。其原因之一是由于受時(shí)間和溫度的影響，密封表面的橡膠更粗糙。此外，HNBR的老化滲漏率銳減是因?yàn)椴牧侠匣^(guò)程中交聯(lián)密度增加，減少了氣體分子通過(guò)材料的滲漏量。

圖10 CS的時(shí)間-溫度偏移標(biāo)準(zhǔn)曲線

圖11 未老化和20 ℃下老化O形圈的滲漏率

在150 ℃下老化98 d，O形圈仍然保持不漏狀態(tài)，盡管硬度和DMA分析表明其力學(xué)性能已嚴(yán)重惡化，CS值已達(dá)到80%（HNBR）、94%（EPDM）（然而，必須注意的是，試片的硬度及DMA分析。HNBR在150 ℃下老化，與試片相比，O形圈由于明顯的DLO效應(yīng)，其大部分性能受老化影響較輕）。但是，老化184 d后，HNBR試樣和EPDM試樣的硬度均超過(guò)了100%，表明O形圈的恢復(fù)高度低于法蘭之間的空隙7.5 mm。在150 ℃下老化184 d后，EPDM O形圈完全保持不漏狀態(tài)，這意味著測(cè)試滲漏率之前抽空是不可能的，因?yàn)榭諝庠贠形圈和法蘭之間可以自由地流動(dòng)。對(duì)于HNBR而言，O形圈在20 ℃和60 ℃時(shí)仍然不漏，這可能是因?yàn)镺形圈粘到了法蘭上，在拆卸金屬板脫除老化壓縮密封圈時(shí)可以明顯觀察到這種粘接效果。而且，有個(gè)HNBR O形圈在150 ℃下老化184 d后冷卻到-30 ℃仍不漏，甚至重新在20 ℃下測(cè)試仍然不漏，熱收縮有可能使粘接表面產(chǎn)生了滲漏通道。由圖11可以看出，HNBR的滲漏率數(shù)據(jù)點(diǎn)非常分散?？梢哉J(rèn)定，O形圈在150 ℃下老化184 d后不再適合使用。

結(jié)果表明，當(dāng)O形圈其他性能受到老化嚴(yán)重影響時(shí)，它仍能保持不漏。Gillen等研究稱，甚至在當(dāng)O形圈只有1 N/cm密封壓力時(shí)也能保持不漏。這表明靜態(tài)條件下的滲漏率對(duì)材料性能的變化相當(dāng)不敏感，甚至當(dāng)材料性能已經(jīng)嚴(yán)重惡化時(shí)，也不會(huì)表現(xiàn)出消極的影響。對(duì)于因滲漏增加導(dǎo)致相應(yīng)的密封損壞，其損壞時(shí)間需要更加精確地測(cè)定。

3 結(jié) 論[1]

HNBR、EPDM和FKM O形圈及其膠片的性能測(cè)試結(jié)果表明，老化過(guò)程中各種性能發(fā)生了很大的變化，HNBR的硬度和Tg大幅增加、黏彈損耗因子tan δ下降，這可能是老化過(guò)程中占主導(dǎo)地位的交聯(lián)反應(yīng)導(dǎo)致交聯(lián)密度增加的結(jié)果。此外，HNBR O形圈在125 ℃和150 ℃下老化時(shí)表現(xiàn)出了DLO效應(yīng)，使得壓縮應(yīng)力弛豫結(jié)果失真。EPDM的測(cè)試結(jié)果相似，但是150 ℃下老化時(shí)的硬度和DMA分析變化不如HNBR的顯著。在75 ℃、100℃和125 ℃下老化時(shí)，EPDM的硬度略有變化，CS卻大幅增加，這可能是斷鏈反應(yīng)和交聯(lián)反應(yīng)對(duì)CS共同作用的結(jié)果，而這兩者對(duì)硬度的影響是相互對(duì)立的。與其他材料相比，F(xiàn)KM表現(xiàn)出較優(yōu)的耐老化性能，硬度沒(méi)有變化，150 ℃下弛豫時(shí)具有相對(duì)較高的保持應(yīng)力，就CS而言具有較好的耐老化性能。滲漏率測(cè)試結(jié)果表明，當(dāng)其他性能已經(jīng)嚴(yán)重惡化時(shí)，O形圈仍能保持不漏。最重要的是，使用壽命標(biāo)準(zhǔn)的選擇對(duì)預(yù)測(cè)使用期有很大的影響，涉及材料性能的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范不必包含靜態(tài)滲漏率性能等指標(biāo)。

[1] Kommling A, Jaunich M, Wolff D. Ageing of HNBR,EPDM and FKM O-rings[J]. Kautschuk Gummi Kunststoffe, 2016, 69(4): 36-42.

[責(zé)任編輯：翁小兵]

TQ 336.4+1

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1671-8232(2016)12-0014-07

2016-07-10

朱景芬（1967 — ），女，山東煙臺(tái)人，碩士，高級(jí)工程師。主要從事橡膠類期刊編輯工作，已發(fā)表論文20余篇。