趙志宏, 付喜亮, 劉　吉，史艷強(qiáng)，劉文毅

(1. 內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司， 內(nèi)蒙古豐鎮(zhèn)012100；2. 華北電力大學(xué) 國(guó)家火力發(fā)電工程技術(shù)研究中心，北京102206)

爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)的應(yīng)用及分析

趙志宏1, 付喜亮1, 劉吉1，史艷強(qiáng)1，劉文毅2

(1. 內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司， 內(nèi)蒙古豐鎮(zhèn)012100；2. 華北電力大學(xué) 國(guó)家火力發(fā)電工程技術(shù)研究中心，北京102206)

摘要：京隆發(fā)電公司600 MW機(jī)組鍋爐受熱面溫度測(cè)點(diǎn)取自爐頂大罩殼內(nèi)，這種方法并不能很好反映爐內(nèi)管壁實(shí)際溫度變化趨勢(shì)與爐內(nèi)實(shí)際溫度，尤其是易超溫的管壁。針對(duì)此種情況，文章對(duì)鍋爐運(yùn)行中容易超溫的受熱面管壁加裝了爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)，并通過(guò)機(jī)組啟動(dòng)、正常運(yùn)行、滑停過(guò)程以及停爐通風(fēng)冷卻過(guò)程中的爐內(nèi)外壁溫對(duì)比分析，證明爐內(nèi)測(cè)點(diǎn)能夠很好反映爐內(nèi)管壁實(shí)際溫度及其變化趨勢(shì)，能夠?yàn)檎＿\(yùn)行提供有益的指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：爐內(nèi)壁溫；爐外壁溫；管壁；受熱面；鍋爐

中圖分類號(hào):TK311

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:??碼:A

DOI:10.3969/j.issn.1672-0792.2015.11.011

收稿日期：2015-09-30。

作者簡(jiǎn)介：趙志宏(1974-)，男，工程師，從事電廠鍋爐及運(yùn)行管理工作，E-mail: zhaozhihong@jinglongpower.com。

Abstract：The temperature sensor of 600 MW boiler heating surface of Jinglong Power Plant was usually installed in the ceiling of the boiler, where the temperature sensor cannot truly feedback the actual temperature changing trend of the furnace wall or the actual temperature of the furnace. Thus, the heating surface is easy to get overheated. In view of the present situation, some temperature sensors are installed on the furnace heating surface, which used to be easily overheated in the normal operation. Through the comparison analysis of the internal and external wall temperatures of the furnace in the process of the unit start-up, normal operation, sliding parameter shutdown and the furnace ventilation cooling, it is found that those temperature sensors inside the boiler can reflect the actual temperature and its changing trend. Accordingly, it can provide useful guidance for the normal operation.

Keywords：the furnace wall temperature；outer furnace wall temperature；tube wall；heating surface；the boiler

0引言

近年來(lái)，大中型燃煤電廠中發(fā)生事故最多的是鍋爐，鍋爐事故約占總事故的70 %，其中最多的是“四管爆漏”，約占鍋爐事故的60 %～70 %[1]，其中過(guò)熱器與再熱器所占比例最大。而且一旦發(fā)生超溫爆管，不僅要損失大量工質(zhì)和燃料，影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，還容易引起群體效應(yīng)，成片受熱面受傷，影響機(jī)組的安全性，并沖擊電網(wǎng)穩(wěn)定性[2]。因此，對(duì)于爐管性能的研究尤為重要，其中管壁金屬溫度是影響爐管性能的主要因素， 也是開(kāi)展?fàn)t管狀態(tài)評(píng)估和安全性評(píng)價(jià)工作的關(guān)鍵指標(biāo)。目前， 通常是將熱電偶安裝在爐頂大罩殼內(nèi)監(jiān)測(cè)爐外出口段的金屬壁溫， 因?yàn)闊犭娕嫉陌惭b、 可靠性及使用壽命等原因很少對(duì)爐內(nèi)段金屬壁溫進(jìn)行監(jiān)測(cè)。而爐內(nèi)金屬壁溫一般采取在爐外測(cè)量值的基礎(chǔ)上加上一固定值的近似方法進(jìn)行簡(jiǎn)化估算[3]， 這種方法雖然提高了工程應(yīng)用的效率， 但并未反映出爐內(nèi)管壁溫度的真實(shí)水平及其與負(fù)荷及主汽壓力之間的關(guān)系，同時(shí)也影響了受熱面評(píng)估的準(zhǔn)確性。因此，本文中對(duì)鍋爐運(yùn)行中容易超溫的受熱面管壁加裝了爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)，并通過(guò)對(duì)機(jī)組啟動(dòng)、正常運(yùn)行、滑停過(guò)程以及停爐通風(fēng)冷卻的三個(gè)典型過(guò)程中的爐內(nèi)外壁溫對(duì)比分析，驗(yàn)證爐內(nèi)的溫度變化趨勢(shì)可以更好的對(duì)爐管狀態(tài)進(jìn)行評(píng)估，同時(shí)對(duì)機(jī)組的正常運(yùn)行有指導(dǎo)意義。

1設(shè)備概況

京隆發(fā)電公司600 MW亞臨界空冷機(jī)組，鍋爐型號(hào)為SG2059-17.5-M915型的控制循環(huán)、四角切向燃燒、一次中間再熱、固態(tài)排渣的Ⅱ型汽包爐[4]。在爐內(nèi)延煙氣流向分別布置著分隔屏過(guò)熱器、后屏過(guò)熱器、屏式再熱器、末級(jí)再熱器和末級(jí)過(guò)熱器等，出口蒸汽參數(shù)為17.5 MPa/540 ℃/540 ℃。配備6臺(tái)中速磨煤機(jī)，布置在爐前。2013年進(jìn)行了低氮燃燒器和脫硝改造，在改造時(shí)為了便于監(jiān)視和控制管壁溫度，對(duì)運(yùn)行中易超溫的爐內(nèi)受熱面管增加了爐內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)。

2安裝爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)的必要性

一般管壁溫度的測(cè)量方法是將熱電偶安裝在爐頂大罩殼內(nèi)監(jiān)視爐外出口段的金屬溫度，爐內(nèi)金屬壁溫采取在爐外測(cè)量值的基礎(chǔ)上加上一固定值的近似方法進(jìn)行簡(jiǎn)化估算，但大量的失效案例表明，爐內(nèi)管子的實(shí)際運(yùn)行溫度水平并不像設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)上所說(shuō)的按爐外管壁監(jiān)測(cè)溫度加30～50 ℃簡(jiǎn)單疊加即可，因爐膛出口煙氣殘余旋轉(zhuǎn)和燃燒器的組合情況等，導(dǎo)致的煙溫偏差，有的部位爐內(nèi)管壁實(shí)際溫度要比爐外測(cè)量壁溫高60～80 ℃甚至更高，再加上爐內(nèi)煙氣流量分布不均和不同部位管屏、管圈吸熱不均勻性、噴水減溫等因素導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)不同管屏(圈)、不同部位管子的實(shí)際金屬溫度水平差異很大。另外，由于爐頂大罩殼內(nèi)管壁監(jiān)測(cè)溫度的滯后性也給鍋爐啟停操作、通風(fēng)冷卻、運(yùn)行調(diào)整時(shí)合理控制實(shí)際管壁金屬溫度帶來(lái)很大的困難，如監(jiān)視不當(dāng)，極易發(fā)生短期超溫爆管。

京隆發(fā)電公司1號(hào)爐日常運(yùn)行情況的統(tǒng)計(jì)來(lái)看，過(guò)熱器前分隔屏第5點(diǎn)、后屏過(guò)熱器61點(diǎn)及末級(jí)再熱器的21點(diǎn)對(duì)應(yīng)管束存在超溫現(xiàn)象，由此可推斷其對(duì)應(yīng)的爐內(nèi)受熱管段溫度可能會(huì)更高，不利于鍋爐受熱面的壽命管理，也不利于鍋爐啟停的控制和正常運(yùn)行調(diào)整，也可能由于調(diào)整不當(dāng)滋生氧化皮并導(dǎo)致氧化皮脫落而爆管。因此，在這些存在經(jīng)常超溫的管段上加裝爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)對(duì)監(jiān)視鍋爐整體的運(yùn)行工況、促進(jìn)燃燒調(diào)整、控制啟停速度等起到積極作用，在爐內(nèi)安裝壁溫測(cè)點(diǎn)可以解決以下主要問(wèn)題:

(1)對(duì)于大容量煤粉鍋爐其爐內(nèi)煙氣溫度分布較為復(fù)雜,利用爐內(nèi)壁溫測(cè)量值可修正壁溫計(jì)算值。

(2)利用爐內(nèi)、外壁溫測(cè)點(diǎn),可以研究大容量鍋爐受熱面煙氣流量及溫度的分布,可為爐內(nèi)壁溫的準(zhǔn)確把握提供試驗(yàn)數(shù)據(jù)。

(3)對(duì)于鍋爐啟停、升降負(fù)荷、燃燒器組合、吹灰器投運(yùn)等變工況過(guò)程中，通過(guò)對(duì)爐內(nèi)壁溫的監(jiān)視，為研究鍋爐變工況過(guò)程中受熱面的壁溫分布情況及對(duì)異常分析提供依據(jù)。

(4)在鍋爐大幅的變工況運(yùn)行時(shí)，通過(guò)對(duì)爐內(nèi)壁溫測(cè)溫點(diǎn)的變化趨勢(shì)及幅度監(jiān)視，提前判斷鍋爐受熱情況，及時(shí)采取措施，防止受熱面超溫及汽溫、壁溫大幅度波動(dòng)，確保鍋爐安全穩(wěn)定運(yùn)行。

3安裝位置和方法

3.1安裝位置的確定

爐內(nèi)安裝壁溫測(cè)點(diǎn)，一般應(yīng)在過(guò)熱器、再熱器吸熱偏差較大的管屏安裝，為了掌握受熱面爐內(nèi)壁溫沿寬度方向的分布情況，在較小吸熱偏差的管屏處也應(yīng)適當(dāng)安裝爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)[5]。京隆發(fā)電公司根據(jù)爐內(nèi)高溫?zé)煔獾牧飨蚣叭粘＿\(yùn)行的超溫情況，選擇在前分隔屏、后屏過(guò)熱器及末級(jí)再熱器上安裝爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)，具體如表1所示。

根據(jù)表1爐內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)的示意圖如圖1所示。

表1　爐內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)安裝統(tǒng)計(jì)

圖1　爐內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)位置示意圖

3.2　安裝方法

因爐內(nèi)溫度高約1 000 ℃，因此選擇能耐高溫1 200 ℃的鎳鉻鎳硅材料熱電偶，以防止高溫下壽命的縮短。同時(shí)為了減少煙氣沖刷和磨損，延長(zhǎng)測(cè)量裝置的使用壽命，選用了鎧裝型熱電偶對(duì)爐內(nèi)壁溫進(jìn)行測(cè)量，在日常壁溫較高的管壁背火側(cè)距爐頂2 500 mm～3 000 mm的位置焊接加裝集熱塊，再通過(guò)整體焊接的金屬套管將電偶絲穿過(guò)爐頂棚引出，如圖1所示。在安裝前，對(duì)對(duì)應(yīng)的管子進(jìn)行了拋光，并使熱電偶套管緊貼管子外壁，有利于管子內(nèi)部的蒸汽對(duì)熱電偶的冷卻，在安裝結(jié)束后進(jìn)行了滲透探傷，確保焊縫沒(méi)有裂紋、氣孔等缺陷。最終將測(cè)量數(shù)據(jù)引至DCS進(jìn)行監(jiān)視，并同步引入SIS系統(tǒng)，生成數(shù)據(jù)庫(kù)，便于監(jiān)視和分析。

圖2　爐內(nèi)溫度測(cè)點(diǎn)安裝示意圖

4應(yīng)用效果及分析

為了檢驗(yàn)其效果和實(shí)際投運(yùn)意義，調(diào)取了鍋爐的啟動(dòng)、正常運(yùn)行、滑停及停爐后冷卻等幾個(gè)階段的曲線，進(jìn)行分析研究。

4.1　啟動(dòng)過(guò)程

4.1.1 機(jī)組啟動(dòng)時(shí)的相關(guān)參數(shù)

機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)前升壓過(guò)程中測(cè)取前分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外的溫度和后屏61點(diǎn)爐內(nèi)外的溫度,整理數(shù)據(jù)得到表2。

表2　機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)前升壓過(guò)程爐內(nèi)外壁溫對(duì)比

機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)后升負(fù)荷過(guò)程中側(cè)取前分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外的溫度和后屏61爐內(nèi)外溫度，整理數(shù)據(jù)得到表3。

表3　機(jī)組啟動(dòng)并網(wǎng)后升負(fù)荷過(guò)程爐內(nèi)外壁溫對(duì)比

4.1.2鍋爐啟動(dòng)時(shí)的相關(guān)曲線

根據(jù)鍋爐啟動(dòng)時(shí)，分析表2中的數(shù)據(jù)繪制分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比曲線，如圖3所示。

1—分隔屏爐內(nèi)溫度(℃)；2—分隔屏爐外溫度(℃)；3—主汽壓力(MPa)；4—機(jī)組負(fù)荷( MW)圖3　鍋爐啟動(dòng)分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

根據(jù)鍋爐啟動(dòng)時(shí)，分析表3中的數(shù)據(jù)繪制后屏61點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比曲線，如圖4所示。

1—后屏爐外溫度(℃)；2—后屏爐內(nèi)溫度(℃)；3—主汽壓力(MPa)；4—機(jī)組負(fù)荷( MW)圖4　鍋爐啟動(dòng)后屏61點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

4.1.3 鍋爐啟動(dòng)時(shí)的壁溫分析

(1)鍋爐點(diǎn)火啟動(dòng)，隨著壓力和溫度的上升，管壁溫度隨之上升，但點(diǎn)火初期到壓力5 MPa時(shí)，爐內(nèi)壁溫較爐外壁溫高，最高時(shí)可達(dá)145 ℃，主要原因?yàn)闋t外測(cè)點(diǎn)布置于爐頂大罩殼內(nèi)，反應(yīng)較慢，存在一個(gè)導(dǎo)熱的過(guò)程。

(2)隨著沖車參數(shù)的臨近，汽溫高于沖車要求，投入減溫水，由于蒸汽流量較少，汽溫不易控制，因此汽溫出現(xiàn)鋸齒形波動(dòng)。

(3)機(jī)組并網(wǎng)帶負(fù)荷后，隨著燃料的增加，爐內(nèi)熱負(fù)荷增加，管壁溫度呈上升趨勢(shì)[6]。

(4)壁溫出現(xiàn)較大幅度波動(dòng)的主要原因?yàn)榕c升負(fù)荷過(guò)程中啟磨的操作和減溫水量的控制有關(guān)。也就是通過(guò)調(diào)整可以控制壁溫的波動(dòng)幅度，上述啟動(dòng)操作有改進(jìn)的空間，要求運(yùn)行人員總結(jié)提高調(diào)整方法[6]。

(5)由表2、表3可知，鍋爐在點(diǎn)火初期，低負(fù)荷時(shí)，鍋爐內(nèi)外壁溫偏差較大，說(shuō)明爐內(nèi)煙氣流量及溫度分布不均勻，在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中可以監(jiān)視爐內(nèi)外溫差，從而調(diào)整燃燒及升溫升壓速度，防止發(fā)生局部超溫現(xiàn)象。

4.2　機(jī)組正常運(yùn)行

4.2.1機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)相關(guān)參數(shù)

機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，中路內(nèi)外壁不同測(cè)溫點(diǎn)的壁溫?cái)?shù)據(jù)對(duì)比，如表4所示。

表4　機(jī)組正常運(yùn)行過(guò)程中路內(nèi)外壁溫對(duì)比

4.2.2機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的相關(guān)歷史曲線

根據(jù)表4中的數(shù)據(jù)，整理后分別繪制鍋爐正常運(yùn)行時(shí)分隔屏5點(diǎn)，后屏61點(diǎn)和末再21點(diǎn)的爐內(nèi)外溫度對(duì)比曲線，分別如圖5，圖6和圖7所示。

1—前分隔屏爐內(nèi)溫度(℃)；2—前分隔屏爐外溫度(℃)； 3—機(jī)組負(fù)荷( MW)圖5　鍋爐正常運(yùn)行分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

1—后屏爐內(nèi)溫度(℃)；2—后屏爐外溫度(℃)； 3—機(jī)組負(fù)荷( MW)圖6　鍋爐正常運(yùn)行后屏61點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

1—末再爐內(nèi)溫度(℃)；2—末再爐外溫度(℃)； 3—機(jī)組負(fù)荷(MW)圖7　鍋爐正常運(yùn)行末再21點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

4.2.3機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的爐內(nèi)外壁溫分析

(1)由上可以看出，在機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)爐內(nèi)壁溫與爐外壁溫運(yùn)行一致，不隨機(jī)組負(fù)荷的高低、煙氣量或蒸發(fā)量的變化而大幅波動(dòng)。說(shuō)明無(wú)論負(fù)荷高低，爐內(nèi)換熱平衡，且爐內(nèi)測(cè)點(diǎn)安裝可靠穩(wěn)定，具有監(jiān)視價(jià)值。

(2)所有測(cè)點(diǎn)的運(yùn)行情況可以看出，爐內(nèi)壁溫要高于爐外壁溫。其中分隔屏壁溫在運(yùn)行中爐內(nèi)較爐外一般高18 ℃左右，最大偏差58 ℃；后屏過(guò)熱器爐內(nèi)較爐外壁溫高12～30 ℃；末級(jí)再熱器壁溫爐內(nèi)較爐外高11 ℃左右。即單純的監(jiān)視爐外壁溫來(lái)判斷管壁是否超溫存在局限性[6]。

(3)從歷史曲線可以看出，再熱器無(wú)論是爐內(nèi)還是爐外壁溫，偏差較恒定，且波動(dòng)幅度較??；而分隔屏和后屏過(guò)熱器爐內(nèi)外壁溫波動(dòng)幅度較大。說(shuō)明對(duì)流區(qū)域的受熱面的煙氣分布基本均衡，運(yùn)行工況較為穩(wěn)定，半輻射區(qū)域受熱面壁溫是受爐內(nèi)著火工況的影響而出現(xiàn)了波動(dòng)。

(4)前分隔屏爐內(nèi)外壁溫存在偏差大和超過(guò)運(yùn)行規(guī)定值(500 ℃)的現(xiàn)象，說(shuō)明爐內(nèi)火焰中心偏高或二次風(fēng)配比不當(dāng)造成火焰上飄，預(yù)警運(yùn)行人員應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)燃燒調(diào)整。

4.3　機(jī)組滑停及停爐后的冷卻

4.3.1機(jī)組滑停及冷卻時(shí)相關(guān)參數(shù)

機(jī)組滑停及冷卻時(shí)，測(cè)取機(jī)組停機(jī)解列前降負(fù)荷過(guò)程爐內(nèi)外壁溫的變化，整理數(shù)據(jù)如表5所示。

表5　機(jī)組停機(jī)解列前降負(fù)荷過(guò)程爐內(nèi)外壁溫對(duì)比

機(jī)組滑停及冷卻時(shí)，測(cè)取機(jī)組停機(jī)解列后鍋爐冷卻降壓過(guò)程爐內(nèi)外壁溫的變化，整理數(shù)據(jù)如表6所示。

表6　機(jī)組停機(jī)解列后鍋爐冷卻降壓過(guò)程爐內(nèi)外壁溫對(duì)比

4.3.2機(jī)組滑停及冷卻時(shí)的相關(guān)歷史曲線

根據(jù)表5和表6中的數(shù)據(jù)，繪制機(jī)組滑停及冷卻時(shí)分隔屏5點(diǎn)和后屏61點(diǎn)的爐內(nèi)外溫度對(duì)比曲線，如圖8和圖9所示。

1—前分隔屏爐外溫度(℃)；2—前分隔屏爐內(nèi)溫度(℃)；3—主汽壓力(MPa)；4—機(jī)組負(fù)荷(MW)圖8　機(jī)組滑停及冷卻時(shí)分隔屏5點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

1—后屏爐外溫度(℃)；2—后屏爐內(nèi)溫度(℃)；3—主汽壓力(MPa)；4—機(jī)組負(fù)荷(MW)圖9　機(jī)組滑停及冷卻時(shí)后屏61點(diǎn)爐內(nèi)外溫度對(duì)比圖

4.3.3機(jī)組滑停及冷卻時(shí)的爐內(nèi)外壁溫分析

(1)隨著機(jī)組負(fù)荷的降低，爐內(nèi)外壁溫逐漸接近一致，待負(fù)荷到零，鍋爐熄火后，爐內(nèi)壁溫開(kāi)始低于爐外壁溫。

(2)爐內(nèi)壁溫下降較快時(shí)段為啟動(dòng)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行強(qiáng)制通風(fēng)冷卻，強(qiáng)制冷卻時(shí)爐外壁溫沒(méi)有明顯變化，而爐內(nèi)壁溫變化明顯，下降較快。第一次強(qiáng)制冷卻時(shí)間為2 h，爐內(nèi)壁溫下降37 ℃，平均下降18.5 ℃/h，第二次強(qiáng)制冷卻時(shí)間為7 h 25 min，平均下降速度為13.8 ℃/h，符合規(guī)程規(guī)定的冷卻時(shí)間，對(duì)受熱面沒(méi)有安全威脅。

(3)鍋爐在密閉冷卻和自然通風(fēng)冷卻時(shí)段內(nèi)，爐內(nèi)外壁溫下降趨勢(shì)基本一致，說(shuō)明鍋爐本體保溫和大罩殼內(nèi)保溫良好，汽水系統(tǒng)閥門無(wú)內(nèi)漏，同時(shí)也說(shuō)明自然通風(fēng)冷卻與密閉冷卻效果基本相同，經(jīng)分析主要是由于增加脫硝催化劑后煙風(fēng)道阻力增加，自然通風(fēng)效果不明顯。

5應(yīng)用價(jià)值評(píng)估

(1)從上述歷史曲線的分析可知，爐內(nèi)壁溫基本與爐外壁溫反應(yīng)趨勢(shì)一致，正常運(yùn)行時(shí)爐外溫度測(cè)點(diǎn)經(jīng)過(guò)折算后能夠反映爐內(nèi)的實(shí)際管壁溫度。但遇到機(jī)組啟停、鍋爐冷卻等過(guò)程就不能夠很好的反映爐內(nèi)實(shí)際管壁溫度，也就是單純靠爐外壁溫說(shuō)明金屬部件的超溫情況存在一定的局限性。

(2)爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)的安裝對(duì)于機(jī)組啟停的控制、通風(fēng)冷卻、燃燒調(diào)整均有指導(dǎo)作用?？梢愿鶕?jù)爐內(nèi)壁溫的上升和下降速度控制機(jī)組啟停時(shí)爐膛內(nèi)部燃燒強(qiáng)度，控制機(jī)組停爐后鍋爐冷卻速度，以保證鍋爐設(shè)備的安全。

(3)機(jī)組在正常運(yùn)行中，通過(guò)對(duì)爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)和爐外壁溫測(cè)點(diǎn)溫度的綜合分析，可以得到鍋爐整個(gè)受熱面煙氣溫度的分布情況，為運(yùn)行調(diào)整提供一定依據(jù)[7]。

(4)對(duì)于爐內(nèi)壁溫與爐外壁溫相差較大的管壁，如前分隔屏5點(diǎn)，運(yùn)行中應(yīng)結(jié)合爐內(nèi)壁溫，合理控制管壁溫度，這樣能夠很好地防止鍋爐受熱面管壁超溫爆管，對(duì)鍋爐長(zhǎng)周期安全穩(wěn)定運(yùn)行有指導(dǎo)意義[8]。

(5)在安裝爐內(nèi)壁溫測(cè)點(diǎn)后，對(duì)運(yùn)行規(guī)程中壁溫的控制重新進(jìn)行了完善和規(guī)定，將爐內(nèi)壁溫納入控制范圍和考核體系，對(duì)防止鍋爐受熱面超溫爆管起到積極作用。

參考文獻(xiàn):

[1]佟鵬, 安連鎖, 姜根山, 等. 鍋爐“四管”泄漏參數(shù)比較分析[J]. 鍋爐技術(shù), 2009, 40(2):60-62.

[2]王寧生, 張力. 超超臨界鍋爐爆管原因淺析及對(duì)策探討[J]. 湖北電力, 2011, 35(3):27-28.

[3]電力部鍋爐標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì). TRD蒸汽鍋爐技術(shù)規(guī)程[S]. 1992.

[4]內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司. 內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)集控運(yùn)行規(guī)程[S]. 2010.

[5]杜寶華, 王大鵬, 董雷, 等. 超超臨界1000MW機(jī)組鍋爐高溫受熱面爐內(nèi)壁溫測(cè)量及分析[J]. 熱力發(fā)電, 2013，(7):118-122.

[6]徐海川, 余艷芝, 張良波, 等. 超臨界鍋爐過(guò)熱器爐內(nèi)外壁溫對(duì)比試驗(yàn)及分析[J]. 熱能動(dòng)力工程, 2011, 26(2):202-206.

[7]楊紅權(quán), 陶麗, 丁士發(fā), 等. 電站鍋爐爐內(nèi)壁溫測(cè)量技術(shù)的研究[J]. 動(dòng)力工程學(xué)報(bào), 2009, (8):717-721.

[8]張愛(ài)軍, 王鵬, 朱憲然, 等. 600MW機(jī)組鍋爐高溫受熱面爐內(nèi)壁溫測(cè)量初探[J]. 華北電力技術(shù), 2011，(6) : 27-30.

Application and Analysis of the Furnace Wall Temperature Measuring Points

Zhao Zhihong1，F(xiàn)u Xiliang1，Liu Ji1，Shi Yanqiang1，Liu Wenyi2(1.Inner Mongolia Jing Long Power Generation Corporation Limited，F(xiàn)engzhen 012100，China；2. National Thermal Power Research Center，North China Electric Power University，Beijing 102206，China)