外加強鋼煙道動力性能的試驗與分析

程延峰 ， 李淮江

(河南能源化工集團有限公司 義馬氣化廠 ， 河南 義馬472300)

摘要：近年來，鍋爐煙道振動影響使用的案例時有發(fā)生。通過對煙道實際工程進行振動試驗與有限元數(shù)值模擬計算，對鋼煙道常出現(xiàn)的振型進行了總結，并通過數(shù)值結果與試驗結果的對比研究，對現(xiàn)有規(guī)程的設計方法提出了修正和改進的意見。

關鍵詞：鋼煙道 ； 試驗研究 ； 數(shù)值模擬 ； 動力特性

中圖分類號：TQ050.2

收稿日期：2015-04-26

作者簡介：程延峰(1974-)，男，工程師，從事生產管理工作，電話：13903985231。

Experiment and Analysis of Dynanic Behavior of

External Strengthen Steel Flue Duct

CHENG Yanfeng , LI Huaijiang

(Henan Energy and Chemical Industry Group Yima Gasification Plant , Yima472300 , China)

Abstract:Recent years,the case that boiler flue vibrotion effect some times happens such things.Through of vibration test to flue practice engineering and finite element numerical simulation calculation,the common vibration mode of boiler flue duct are summarized,through compared the simulation value resules and test results,the correction and improvement suggestion for desigh inethod of existing regulation are put forward.

Key words:steel flue duct ; experiment research ; numerical simulotion ; dynamic behavior

鍋爐的煙風道，是輸入燃燒用空氣和排放燃燒產生的煙氣，一般是用鋼板和加勁肋組成的矩形殼體。鍋爐煙道是受力復雜、安全性要求很高和尺寸龐大的結構系統(tǒng)，煙道設計是鍋爐設計的重要組成部分[1]。

振動是工程結構經(jīng)常遇到的現(xiàn)象，鍋爐煙道的振動是一個普遍存在的問題，從國內自行設計制造的25 MW和50 MW中型鍋爐到引進國外先進技術的300 MW大型鍋爐，均有過關于煙道振動的報道[2]。特別是在脫硫系統(tǒng)煙道中，煙道需防腐，由于煙道內壁涂刷了防腐內襯，即使微小的振動，時間久了也可能導致煙道內壁內襯的脫落，最終導致煙道腐蝕，煙道的振動是必須重視的問題[3]。本文將通過試驗分析和有限元數(shù)值模擬的方法，對煙道振動特性展開較為系統(tǒng)的分析與研究。

1計算模型的工程背景

本論文所研究分析的鋼煙道主要以某化工廠配套鍋爐脫硫工程鋼煙道為背景，基于其中典型段煙道進行動力特性的試驗與數(shù)值計算分析，見圖1。

圖1　試驗測試煙道部分平面示意圖

所研究的煙道為薄壁鋼結構，外表面分別設有H型鋼橫向加勁肋和扁鋼縱向加勁肋，其煙道面板厚度為6 mm，截面尺寸為4.67 m×6.3 m，內壁壓力4 kPa，加勁肋規(guī)格見表1。煙道每隔0.9 m設置一道橫向加勁肋，底部縱向加勁肋間距約為0.7 m，頂部和側面縱向加勁肋間距約為0.8 m。

表1　加勁肋規(guī)格表

2鋼煙道振動特性的試驗研究

2.1試驗研究方法

本煙道工程的振動試驗采用錘擊激振的試驗方法，即用力錘定點敲擊煙道的某個部位，用壓電傳感器拾取煙道各測點的振動響應，經(jīng)過放大器的信號放大后由HP3562進行動態(tài)信號分析，得到結構的各階頻率。具體的測試及量測記錄程序見圖2。

圖2　試驗測試及量測記錄程序

2.2試驗測點布置

結合本煙道振動試驗所測煙道的實際情況，試驗測點的布置，主要布置原則以測試煙道四面板面垂直方向振動為主；考慮現(xiàn)場分析設備的通道數(shù)量較少，采用將其中一點作為參考測點，移動其他測點并都與其相比較；傳感器主要布置在橫向加勁肋和垂直于橫向加勁肋的縱向加勁肋的節(jié)點及煙道面板的中點。由于篇幅所限，本文中只列出煙道左壁內側測點與左壁外側測點布置示意圖，見圖3。

圖3　煙道測點布置立面圖

2.3試驗結果列示

通過錘擊激振試驗，得到本次試驗鋼煙道前5階自振頻率，整理如表2所示。

2.4試驗結果分析與討論

對于鋼煙道在錘擊激振下的實測各頻率值，得到如下結論：①在煙道不通煙氣的工況條件下，6.0 Hz為結構整體彈性變形的第一階頻率，包含支座剛度對上部煙道整體的影響，而結構的16.7 Hz振動與6.0 Hz類似，為結構整體彈性變形；②19.6 Hz僅在煙道內部錘擊激振測試工況出現(xiàn)，且各測點之間相干較好，為結構整體彈性變形的較高階頻率；③24.1 Hz為實測所得的煙道內部左側的局部振動頻率。

表2　試驗測試煙道前5階頻率匯總表　　　　　　　　　　　　　　Hz

3鋼煙道振動特性有限元分析

3.1有限元計算模型的建立

本文研究的脫硫工程中的煙道為薄壁鋼結構，并設有環(huán)向型鋼加勁肋約束，應對不同構件選用不同單元進行模擬。對于煙道面板來說，其承受的荷載主要為自重和內壁壓力，其受力較為復雜，同時承受彎矩、剪力、軸力的復合作用，故選用殼體單元進行模擬。而加勁肋與煙道壁為焊接，它們共同承擔內壁傳來的荷載及自重，其承受荷載類型為彎矩、軸力、剪力，選擇梁單元進行模擬。

圖4　有限元計算模型

數(shù)值模擬分析中，邊界條件的正確與否直接影響到有限元分析結果，本文建立的模型與實際煙道工程相近，在兩端設3個不動鉸支座，下部支承于地面，上端支承于端部加勁肋。建立的有限元模型如圖4所示。

3.2有限元計算結果

通過ANSYS軟件進行模態(tài)分析，采用SHELL63模擬殼單元[4]，BEAM4模擬梁單元，用 BlockLanczos特征值求解法提取模態(tài)，計算得到了煙道前30階固有頻率和振型，由于篇幅所限，選取了較有代表性的幾個振型進行了列示，如圖5所示。

圖5　模態(tài)分析各主要振型圖

通過計算結果可以看出，第1階振型是煙道上部整體彈性變形；第2階至第9階振型也是整體振動，具體表現(xiàn)為兩側鋼板和加勁肋不同部位的凹凸變形，隨著階數(shù)的提高凹凸波數(shù)增多；從第10階和第11階為頂板和底板的上下振動；第14階和第15階振型發(fā)生鋼板局部突鼓和加勁肋局部振動；16階出現(xiàn)扭轉振型；第26階以后即振動頻率高于54.928Hz以后的振型是以鋼板的局部振動為主。

3.3有限元計算結果與試驗結果比較

根據(jù)試驗和有限元計算的結果，表3、圖6對各振型的頻率進行了對比。

表3　試驗結果與有限元計算結果對比

不難看出，有限元計算的結果與試驗測得的結果吻合的非常好，能夠很好地反映各振型頻率的變化趨勢，可以利用有限元計算的結果對現(xiàn)有的簡化計算方法進行校核。

從試驗和有限元分析可知，隨著振型階數(shù)的增大，煙道由整體平動逐漸過渡到煙道整體的左右、上下振動和煙道加勁肋、道體鋼板的局部振動。隨著振型階數(shù)的增大，振動頻率增高，除一階和二階頻率相差較大外，二階以后的兩鄰兩階振型頻率相差較小，頻率變化曲線趨于平緩。

此外，本文還增大跨度建立了7 m和14 m跨煙道截面為4 m×9 m的煙道模型進行振動模態(tài)分析，各階振型的頻率如圖6所示。隨著煙道跨度增大，煙道上下振動振型滯后，這是由于側向剛度相對于豎向剛度更弱，導致前幾階振動頻率降低。

圖6　7 m和14 m跨煙道有限元計算振型頻率對比圖

4對《煙規(guī)計算方法》的討論

目前我國煙道設計中煙道加勁肋和道體面板的振動驗算都是依據(jù)《火力發(fā)電廠煙風煤粉管道設計技術規(guī)程》[5]和《火力發(fā)電廠煙風煤粉管道設計技術規(guī)程配套設計計算方法》簡稱《煙規(guī)計算方法》[6]進行。一般按強度、剛度和穩(wěn)定性初選截面后，再驗算是否滿足防振要求：離心風機的出口段煙道及流速大于25 m/s的煙道，按振動等級設計，加勁肋和面板振動頻率≥40 Hz；其它位置煙道按常規(guī)等級設計，加勁肋和面板振動頻率≥20 Hz。

4.1道體面板自振頻率現(xiàn)行計算方法

對于煙道道體面板，文獻[6]假定為四邊固定板和兩邊固定板。但沒有指出何種情況為四邊固定板，何種情況為兩邊固定板。加勁肋間道體面板自振頻率計算公式為：

①四邊固定板：

(1)

②兩邊固定板：

(2)

式中，f為計算煙道面板單元的自振頻率，S、W為計算煙道面板單元的邊長，δ為煙道面板厚度，E為鋼材彈性模量，ρ為鋼材密度。

4.2加勁肋自振頻率現(xiàn)有計算方法

對于橫向加勁肋的計算，根據(jù)兩端連接型式的不同，文獻[6]中分為兩端固支梁或兩端簡支梁，如圖7所示。

圖7　橫向加勁肋端部連接型式

一階頻率計算公式為：

① 簡支情況：

(3)

②固支情況：

(4)

其中，f為加勁肋的自振頻率，L為加勁肋的長度，I為加勁肋的截面慣性矩，E為鋼材彈性模量，G為加勁肋每米長質量。

4.3《煙規(guī)計算方法》的比較分析

本工程煙道設置有縱向加勁肋，煙道面板邊界條件假定為四邊固定；橫向加勁肋假定為兩端固支。

表4　煙規(guī)計算方法與試驗結果及有限元計算結果對比

從表4可以看出：①對于側面加勁肋，文獻[6]與有限元計算和試驗測得的結果吻合較好；而對于底部加勁肋和頂部加勁肋，文獻[6]與有限元計算結果差別較大。原因是頂部和底部加勁肋兩端假定為固支，實際兩端支承方式介于簡支和固支之間。特別是底部加勁肋線剛度遠大于側面加勁肋，側面加勁肋難以對底部加勁肋形成固支約束。②對于加勁肋的自振頻率計算不僅考慮節(jié)點的連接方式，而且要根據(jù)底部和側面、側面和頂部相鄰加勁肋的線剛度比值確定加勁肋兩端約束方式是簡支還是固支。如果是介于簡支和固支之間的彈性支座時，可假定兩端簡支，結果偏于安全。③對于面板的自振頻率的計算，當同時設置橫向和縱向加勁肋支承面板時，可假定為四邊支承板；不設縱向加勁肋時為兩邊支承板。從比較結果來看，文獻[6]與有限元計算的結果比較接近。④規(guī)程規(guī)定對一般煙道段要求按常規(guī)振動考慮，振動頻率大于20 Hz。文獻[6]中計算只考慮了鋼板和加勁肋的局部振動，而沒有考慮煙道的整體振動。從試驗和ANSYS模態(tài)分析結果看，鋼板和加勁肋的局部振動頻率大于20Hz，滿足煙規(guī)要求，但前2階振型整體振動頻率低于煙規(guī)規(guī)定，需進一步考慮整體防振措施。

5結語

通過與試驗實測結果對比發(fā)現(xiàn)，有限元計算分析的方法精確度較高，是研究鋼煙道振動特性較為經(jīng)濟有效的方法；《煙規(guī)計算方法》與有限元計算和試驗測得的結果對比表明，加勁肋兩端約束條件假定不僅與連接方式有關，還與相鄰加勁肋的線剛度比值有關。對于面板的自振頻率的計算，當同時設置橫向和縱向加勁肋支承面板時，應假定為四邊支承板；不設縱向加勁肋時為兩邊支承板。明確了文獻[6]中公式應用范圍。

參考文獻：

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[6]錢成緒.火力發(fā)電廠煙風煤粉管道設計技術規(guī)程配套設計計算方法[M].中國電力出版社,2004:104-106.

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