第一作者梁巖男，博士生，講師，1986年3月生

銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件基于地震損傷的恢復(fù)力模型研究

梁巖1,2,羅小勇2, 陳代海1

(1.鄭州大學(xué)土木工程學(xué)院，鄭州450001； 2.中南大學(xué)土木工程學(xué)院，長沙410075)

摘要：為建立銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件恢復(fù)力模型，通過對6個銹蝕鋼筋混凝土受彎構(gòu)件低周反復(fù)荷載試驗，得到不同銹蝕程度的各試件的滯回曲線及骨架曲線，分析了鋼筋銹蝕對試件抗震性能的影響。根據(jù)試驗成果，結(jié)合鋼筋銹蝕引起結(jié)構(gòu)破壞形態(tài)的改變，綜合考慮鋼筋銹蝕后引起結(jié)構(gòu)截面幾何損傷、鋼筋和混凝土力學(xué)性能降低、粘結(jié)滑移性能劣化以及結(jié)構(gòu)剛度退化等各種耐久性損傷因素，并考慮箍筋銹蝕引起結(jié)構(gòu)延性的影響，提出了銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件基于地震損傷的恢復(fù)力模型的確定方法。通過與試驗進行對比分析表明模型描繪的骨架曲線和滯回曲線與試驗結(jié)果總體吻合較好，所描述的現(xiàn)象與試驗一致，該恢復(fù)力模型可在損傷鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析中采用。

關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土；銹蝕；恢復(fù)力模型；抗震

基金項目：國家自然科學(xué)

收稿日期：2013-09-12修改稿收到日期：2014-02-25

中圖分類號:P315.95; TU37文獻標志碼：A

Restoring force model of corroded reinforced concrete members undergoing seismic damage

LIANGYan1,2,LUOXiao-yong2,CHENDai-hai1(1.College of Civil Engineering, Zhengzhou University, Zhengzhou 450001,China;2.College of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075,Chin)

Abstract:To study the restoring force model of corroded reinforced concrete members undergoing seismic damage, the tests of cyclic loading on six corroded flexural members were carried out. The hysteresis loops and skeleton curves of corroded reinforced concrete specimens with various levels of corrosion were obtained and the effects of reinforcement corrosion on aseismic property of specimens were analyzed. Based on test results, in accordance with morphological changes of the structures due to steel corrosion, comprehensively considering various kinds of durable damages of the structures, such as, geometrical damage of concrete cross-section, mechanical performance degradation of concrete and reinforcement, bond-slip performance degradation, stiffness degradation and so on, as well as the amendment caused by stirrup corrosion, the method to establish the restoring force model of corroded reinforced concrete members under flexural and compressive stress conditions was proposed. Comparing with experimental data, the calculated skeleton curves and hysteretic curves with the model agreed well with the test results and the phenomena described with the model conformed well with the test results. The model could be used in the seismic response analysis of damaged reinforced concrete structures.

Key words:steel reinforced concrete; corroded; restoring force model; aseismic

結(jié)構(gòu)在設(shè)計使用年限內(nèi)由于環(huán)境、荷載等因素影響，必然會出現(xiàn)一定程度損傷，其中最常見的是鋼筋銹蝕、混凝土碳化、凍融循環(huán)等，這些因素導(dǎo)致結(jié)構(gòu)抗震性能降低。一般而言，對于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，若處于地震區(qū)域，當(dāng)結(jié)構(gòu)耐久性損傷后首先面臨的問題可能是結(jié)構(gòu)抗震能力不足。日本阪神地震及其它地震的震害調(diào)查[1]表明，建造年代久的建筑物一般震害較重。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)在腐蝕與地震作用下的動力響應(yīng)，不僅影響居住者的舒適性，而且直接影響結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性[2]。Apostolopoulos[3-4]通過試驗證明了鋼筋銹蝕后耗能性能下降，同時也指出“抗震設(shè)計和規(guī)范忽略了銹蝕鋼筋橫截面損失、鋼筋銹蝕程度及力學(xué)性能變化的不同程度的影響，在大地震中可能造成不可預(yù)知的后果?！盉erto等[5]指出鋼筋銹蝕可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)從塑性破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈云茐?，這種作用對結(jié)構(gòu)尤其是地震區(qū)的結(jié)構(gòu)分析很有意義。Ou等[6]通過試驗表明，隨著腐蝕程度的增大，梁的極限位移、延性、塑性轉(zhuǎn)動能力以及耗能性能先增加后減少。結(jié)構(gòu)失效模式由因縱向鋼筋屈服引起的彎曲破壞轉(zhuǎn)變?yōu)橛捎跈M向鋼筋斷裂引起的彎剪破壞。Inci等[7]采用非線性靜力研究方法和非線性時間歷程分析方法分析不同銹蝕程度、鋼筋分布和不同地震程度對鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)進行分析。

地震中結(jié)構(gòu)承受往復(fù)荷載作用，而恢復(fù)力模型則是描述這種作用下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抵抗變形能力的基本要素。我國是地震多發(fā)國家，與其同時許多結(jié)構(gòu)又處于嚴重的腐蝕環(huán)境之中。大量試驗及研究表明[8-12]:銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的承載力、剛度、延性及耗能性能都有很大程度的下降，銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件的骨架曲線在形狀上與完好構(gòu)件相同，但骨架曲線的各項參數(shù)有所降低。目前的研究成果[13-14]都是在特定受力狀態(tài)或幾何特征試件試驗研究的基礎(chǔ)上提出的,成果有所差異，并且都是基于平截面假定或在平截面假定基礎(chǔ)上進行修正，并未考慮鋼筋銹蝕后鋼筋混凝土之間粘結(jié)力下降的影響和銹蝕引起結(jié)構(gòu)剛度的退化。因此，從某種程度上說，都有一定的局限性。

1銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件低周反復(fù)荷載試驗

本試驗?zāi)康脑谟谕ㄟ^試驗研究得到銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件的恢復(fù)力模型。試件共6個，各試件尺寸、配筋和加載形式相同，但鋼筋銹蝕程度不同，試件尺寸及配筋見圖1。

圖1　試件外形和尺寸(mm) Fig.1 Outline and dimensions of specimen

鋼筋銹蝕采用電化學(xué)銹蝕方法，試件澆筑養(yǎng)護完成后放在5%氯化鈉溶液中浸泡20天，然后通直流電源進行電化學(xué)加速銹蝕。試件L1-L6實測銹蝕率分別為：0、2.76%、5.47%、8.63%、9.81%、11.59%。試件兩端部鉸接，中部柱端施加豎直反復(fù)荷載。

加載時首先采用荷載控制循環(huán)加載直至試件進入屈服狀態(tài)，試件屈服后根據(jù)屈服位移采用位移控制循環(huán)加載。荷載控制循環(huán)等級為0.5 kN，位移控制循環(huán)等級為屈服位移Δy，每級循環(huán)三次，直至試件發(fā)生破壞。試驗裝置采用MTS電液伺服試驗機，作動器可以施加的最大荷載為1 000 kN，荷載及位移由計算機控制系統(tǒng)自動采集，加載裝置如圖2所示。根據(jù)試驗預(yù)先的加載制度，將試件的加載狀態(tài)分為開裂狀態(tài)、屈服狀態(tài)、極限狀態(tài)與破壞狀態(tài)，破壞荷載應(yīng)低于峰值荷載的80%。試件達到破壞狀態(tài)后可以判定加載試件已經(jīng)破壞，停止試驗。

圖2　試驗加載裝置 Fig.2 Test loading device

試驗過程中可發(fā)現(xiàn)箍筋銹蝕嚴重甚至銹斷，反復(fù)加載過程中梁根部部分箍筋甚至被縱筋撐斷，導(dǎo)致箍筋對混凝土約束作用減弱，使得試件達到極限承載力后呈現(xiàn)明顯的脆性特征，特別是銹蝕嚴重試件，在地震中更易表現(xiàn)為脆性破壞，因此，在結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計中應(yīng)考慮這一不利影響，以保證結(jié)構(gòu)在地震作用下的安全性，特別在強震或其他偶然作用下防止結(jié)構(gòu)突然倒塌的能力。

2銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件恢復(fù)力模型的選取

圖3　退化三線型恢復(fù)力模型 Fig.3 Degradation three linear force restoring model

地震作用下，銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的內(nèi)力、變形、混凝土裂縫、鋼筋混凝土之間的滑移變形等都發(fā)生往復(fù)變化，為分析結(jié)構(gòu)或構(gòu)件隨地震進程的受力性能，就需要有反復(fù)荷載下材料或截面性能的本構(gòu)關(guān)系，即恢復(fù)力模型。恢復(fù)力模型是地震作用下結(jié)構(gòu)非線性分析的基礎(chǔ)，可分為曲線型和折線型兩種。曲線型恢復(fù)力模型給出的剛度是連續(xù)變化的，與實際工程較為接近，但在剛度的確定及計算方法上不足[15]。目前，鋼結(jié)構(gòu)多采用雙線型，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中常采用的是退化三線型恢復(fù)力模型，如圖3。

以考慮剛度退化的三線型恢復(fù)力模型為基礎(chǔ)，假定銹蝕鋼筋混凝土壓彎構(gòu)件與完好構(gòu)件的恢復(fù)力模型形式上是相同的，根據(jù)銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件低周反復(fù)試驗的成果，針對鋼筋銹蝕后混凝土應(yīng)變和鋼筋應(yīng)變不滿足平截面假定的特征，且綜合考慮鋼筋銹蝕后鋼筋力學(xué)性能劣化、混凝土力學(xué)性能劣化、截面幾何損傷、粘結(jié)滑移能力降低、剛度退化等因素，給出了銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)恢復(fù)力模型確定方法。

3銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件抗震分析參數(shù)的確定

3.1截面幾何損傷

鋼筋銹蝕使其周圍的混凝土中產(chǎn)生橫向拉應(yīng)力，隨著鋼筋銹蝕率的增大，混凝土承受拉應(yīng)力也不斷增大，以致混凝土銹脹開裂。鋼筋銹脹在混凝土中產(chǎn)生的拉應(yīng)力是不均勻的，裂縫分布復(fù)雜。實際計算時，可假定鋼筋外側(cè)保護層部分銹脹開裂，致使混凝土截面幾何損傷；而鋼筋內(nèi)側(cè)混凝土不開裂，僅按部分深度的混凝土力學(xué)性能劣化來考慮[16]。

3.2損傷混凝土力學(xué)性能劣化及本構(gòu)關(guān)系

3.2.1損傷混凝土力學(xué)性能劣化

目前，由于鋼筋銹蝕引起的混凝土力學(xué)性能劣化研究較少。鋼筋銹蝕使混凝土處于復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)，如對受彎構(gòu)件來說，將使原受壓區(qū)混凝土處于拉—壓雙向應(yīng)力狀態(tài)，從而降低了鋼筋周圍混凝土的抗壓強度[17]。鋼筋銹蝕對混凝土強度影響的試驗表明：混凝土銹脹開裂前其強度下降明顯，開裂后混凝土強度有所回升[18]。損傷混凝土力學(xué)性能的計算方法可根據(jù)鋼筋銹蝕后混凝土截面幾何損傷，按合力等效原則計算，詳細計算方法參考文獻[16]。

3.2.2損傷混凝土本構(gòu)關(guān)系

圖4　損傷混凝土本構(gòu)關(guān)系 Fig.4 Constitutive relation of pre-damage concrete

銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中由于粘結(jié)滑移性能退化的影響，銹蝕后鋼筋的應(yīng)變有滯后性，當(dāng)鋼筋開始屈服時，混凝土早已超過了線彈性階段(0-0.4fc)。因此在鋼筋屈服前混凝土的彈性模量按Ec來計算就不準確。為使計算簡便連續(xù)，并保證變形協(xié)調(diào)及平衡條件成立，在文獻[19]規(guī)定混凝土應(yīng)力-應(yīng)變曲線的基礎(chǔ)上，構(gòu)造一簡化的混凝土應(yīng)力-應(yīng)變計算曲線，如圖4所示。即在混凝土應(yīng)變到達峰值前，其應(yīng)力和應(yīng)變成線性關(guān)系。按式(1)規(guī)定采用：

(1)

式中混凝土極限壓應(yīng)變?nèi)ˇ與u=0.003 3；根據(jù)構(gòu)件正截面混凝土應(yīng)變符合平截面假定，取中性軸高度折算系數(shù)β1=0.8，可求得：ε0=0.001 456。

3.3銹蝕鋼筋力學(xué)性能劣化及本構(gòu)關(guān)系

3.3.1銹蝕鋼筋力學(xué)性能劣化

根據(jù)對銹蝕鋼筋試驗結(jié)果，可看出鋼筋銹蝕后力學(xué)性能發(fā)生了變化。對試驗結(jié)果回歸分析，得到銹蝕鋼筋的名義屈服強度fyc、名義極限強度fuc、彈性模量Esc與截面損失率ρ之間的關(guān)系為：

fyc=(1-0.151ρ)fy

(2)

(3)

(4)

3.3.2銹蝕鋼筋本構(gòu)關(guān)系

由試驗結(jié)果可知，隨著銹蝕率的增大，鋼筋的力學(xué)性能下降，屈服平臺縮短直至消失?；谶@一特征，銹蝕鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系物理模型如圖5所示。當(dāng)鋼筋銹蝕率較小，屈服平臺尚未消失時，取模型圖5(a)；當(dāng)銹蝕率超過一定某一臨界點時，強化應(yīng)變退化到與屈服應(yīng)變重合，屈服平臺消失，取模型圖5(b)。為了確定銹蝕鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變曲線屈服平臺退化時的鋼筋銹蝕率臨界點，對銹蝕鋼筋的拉伸荷載-位移曲線及相應(yīng)的銹蝕率進行統(tǒng)計分析后，得出不同種類鋼筋的截面損失率臨界點為20%。

根據(jù)試驗結(jié)果獲取強化應(yīng)變εshc、極限應(yīng)變εsuc隨鋼筋銹蝕率ρ增大的變化規(guī)律，建立銹蝕鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系數(shù)學(xué)模型，如式(5)及式(6)。

(5)

式中εsy0，εsh0分別為未銹蝕鋼筋的屈服應(yīng)變和強化應(yīng)變。

εsuc=e-3.519ρsεsu0

(6)

圖5　銹蝕鋼筋本構(gòu)關(guān)系模型 Fig.5 Stress-strain relation of corroded reinforcement

根據(jù)圖5所示的鋼筋應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系物理模型，利用前面所推導(dǎo)出的鋼筋彈性模量、屈服強度、極限強度、強化應(yīng)變、極限應(yīng)變等特征參數(shù)變化規(guī)律的計算公式，就可以獲得銹蝕鋼筋的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系數(shù)學(xué)模型，如式(7)所示。

(7)

式中各特征參數(shù)的取值分別見式(2)至式(5)。

3.4銹蝕鋼筋與混凝土應(yīng)變協(xié)調(diào)關(guān)系劣化

鋼筋銹蝕改變了鋼筋和混凝土之間的應(yīng)變協(xié)調(diào)關(guān)系，并且隨著鋼筋銹蝕率的增大，鋼筋和鋼筋處混凝土應(yīng)變產(chǎn)生的差異增大，銹蝕鋼筋和相應(yīng)位置處混凝土的應(yīng)變協(xié)調(diào)關(guān)系不再符合平截面假定。用銹蝕鋼筋和混凝土在同一點處的應(yīng)變比值表示其不協(xié)調(diào)程度，即銹蝕鋼筋混凝土粘結(jié)滑移劣化性能[20]，其與銹蝕率和荷載相關(guān)。銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)抗震性能分析中銹蝕鋼筋與混凝土應(yīng)變協(xié)調(diào)關(guān)系劣化的計算方法可參考文獻[16]。

3.5銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)剛度退化

根據(jù)試驗各試件滯回曲線，計算試件各循環(huán)的加載和卸載剛度，如圖11，Δ為構(gòu)件的屈服位移。由圖6可看出：試件隨著銹蝕率的增大，剛度總體上逐漸減小；銹蝕試件由于銹損裂縫的存在，初始剛度相對較小，剛度退化相對較緩慢；銹蝕試件與未銹蝕試件隨著位移的持續(xù)增大，剛度衰減速率減小，最終趨于穩(wěn)定。

圖6　試件剛度 Fig.6 Specimen loading stiffness

對銹蝕試件相對剛度衰減速率(見圖7)均值進行擬合分析可得銹蝕試件加載和卸載剛度相對衰減速率，分別見式(8)和式(9)：

y=1.67e-0.515x+0.002

(8)

y=1.571e-0.124x-0.388

(9)

圖7　銹蝕試件相對剛度衰減速率 Fig.7 Decay rate of corroded specimen stiffness

由圖7可知：試件的剛度隨著位移的增大而持續(xù)減??；試件開裂后特別是達到屈服荷載后，剛度退化更為迅速，當(dāng)荷載達到峰值荷載后，剛度衰減趨于平緩。

4銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件骨架曲線特征點的確定

首先假定結(jié)構(gòu)變形后的截面仍保持平面，截面上的混凝土應(yīng)變?yōu)橹本€分布。不考慮混凝土抗拉強度，但應(yīng)考慮銹蝕鋼筋與混凝土的滑移。

4.1屈服荷載及屈服位移

試驗構(gòu)件屈服荷載與截面屈服彎矩的關(guān)系為：

Fy=2My/l

(10)

式中：l為構(gòu)件簡化計算懸臂段長度；My為截面屈服彎矩；Fy為屈服荷載。

鋼筋銹蝕一定程度上改變了結(jié)構(gòu)破壞形態(tài)。銹蝕率較小且設(shè)計合理的構(gòu)件破壞時為延性破壞,即：鋼筋首先屈服；而銹蝕率較大構(gòu)件破壞時混凝土首先達到極限壓應(yīng)變，其破壞形式為脆性破壞。但對于影響構(gòu)件破壞形式的臨界銹蝕率，目前尚無定論，故做以下兩種情況討論：

(1)脆性破壞銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件，對于受壓區(qū)鋼筋中心處：∑M=0，可得截面屈服彎矩為：

(11)

由圖(8)，設(shè)脆性破壞時混凝土極限壓應(yīng)變?nèi)ˇ與c=0.003 3，則由幾何關(guān)系可得：

(12)

(13)

(2)對于延性破壞的損傷構(gòu)件，由受壓區(qū)鋼筋形心∑M=0可得截面屈服彎矩為：

(14)

圖8　非平截面假定下構(gòu)件截面受力分析 Fig.8 Force analysis of member section based on the non-plane section assumption

(15)

(16)

(17)

試驗試件可簡化為懸臂梁進行計算，彎矩曲率關(guān)系采用理想二折線模型，試件屈服曲率φyc=εscy/[(1-ξ)h0]，根據(jù)其彎曲變形分布可求得：

(18)

(19)

4.2峰值荷載和峰值位移

根據(jù)銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件試驗結(jié)果的分析，當(dāng)混凝土被壓碎時取為結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)。由圖8，極限彎矩為：

(20)

考慮銹蝕對粘結(jié)滑移性能的影響，極限狀態(tài)下轉(zhuǎn)角可表示為：

(21)

根據(jù)平衡方程可解出峰值位移：

(22)

通過試驗[9,21]發(fā)現(xiàn)鋼筋混凝土試件中箍筋的銹蝕程度比縱筋嚴重，特別是在箍筋縱筋相交處，箍筋嚴重銹蝕或者銹斷，這與許多實際工程結(jié)構(gòu)的檢測結(jié)果也很相似。箍筋的嚴重銹蝕導(dǎo)致結(jié)構(gòu)抗剪承載能力下降，對混凝土的約束作用減小甚至完全喪失，從而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)延性有較大的降低。為更充分考慮箍筋銹蝕對結(jié)構(gòu)延性降低的影響，應(yīng)對延性系數(shù)進行折減，根據(jù)文獻[9]試驗，設(shè)未銹蝕試件延性折減系數(shù)為1，對銹蝕試件延性折減系數(shù)ηu隨銹蝕率的變化關(guān)系進行回歸分析可得式(23)。

ηu=1-0.019 6ρ

(23)

則構(gòu)件峰值荷載的延性系數(shù)可表示為：

(24)

4.3破壞剪力和破壞位移

鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)破壞荷載取構(gòu)件峰值荷載下降15%的狀態(tài)[22]，即：

Fcu=0.85Fu

(25)

破壞位移可根據(jù)峰值位移的確定方法確定，破壞狀態(tài)下轉(zhuǎn)角可表示為

(26)

破壞狀態(tài)截面曲率：

(27)

其中，n為破壞狀態(tài)下鋼筋應(yīng)變與屈服應(yīng)變的比值。通過計算峰值位移為：

(28)

同理，考慮箍筋銹蝕的影響，引入延性折減系數(shù)可得：

(29)

5模型計算結(jié)果與參考文獻試驗對比

為驗證本研究建立的銹蝕鋼筋混凝土壓彎構(gòu)件基于地震損傷的恢復(fù)力模型的準確性，將試驗值與計算值進行對比分析。應(yīng)用模型進行計算時，對于銹蝕率小于10%的試件或結(jié)構(gòu)的破壞形式按延性破壞考慮，對于銹蝕率大于10%的試件或結(jié)構(gòu)的破壞形式按脆性破壞考慮。未銹蝕構(gòu)件剛度退化的三線型恢復(fù)力模型計算過程可參見文獻[23]。利用本文中的模型求出各試件骨架曲線特征點的計算值與試驗值比較見圖9。

圖9　骨架曲線特征點試驗值與計算值比較 Fig.9 Comparisons of characteristic points on skeleton curve between calculated values and trial values

圖10　模型計算的參考文獻試件滯回曲線 Fig.10 Calculated hysteretic curves

參考文獻從圖9可以看出本文研究模型描繪的計算骨架曲線與試驗結(jié)果總體上吻合較好,部分計算值和試驗值有所差別，這是由于試驗誤差的存在，另外計算過程中做了部分簡化，再者，對于屈服點、極限點至今尚無統(tǒng)一認可的定值方法[20]，這些因素都會造成試驗值和計算值的差異，也是進一步研究應(yīng)考慮的內(nèi)容。

應(yīng)用本文給出的銹蝕鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的恢復(fù)力模型，并考慮鋼筋修飾后對結(jié)構(gòu)剛度的影響，將計算的各試件滯回曲線與試驗值進行對比見圖10。從圖10可以看出，對于每個試件，隨著反復(fù)荷載循環(huán)次數(shù)的增多，構(gòu)件滯回環(huán)逐漸縮小，耗能能力下降；隨著銹蝕率的增大，構(gòu)件的承載力、剛度、延性和耗能能力逐漸降低，這反映了鋼筋銹蝕對結(jié)構(gòu)抗震性能的不利影響。上述現(xiàn)象與試驗符合，也說明按本文方法確定銹蝕鋼筋混凝土壓彎構(gòu)件基于地震損傷的恢復(fù)力模型是可行的。

6結(jié)論

基于銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件低周反復(fù)荷載試驗，建立了銹蝕鋼筋混凝土構(gòu)件基于地震損傷恢復(fù)力模型，得出的主要結(jié)論如下：

(1)鋼筋銹蝕對混凝土構(gòu)件在反復(fù)荷載作用下的滯回性能有較大的影響，各試件隨銹蝕程度的增大，試件滯回性能下降，特別是銹蝕嚴重試件，在地震中更易表現(xiàn)為脆性破壞。

(2)建立銹蝕鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)恢復(fù)力模型應(yīng)綜合考慮鋼筋銹蝕后引起的鋼筋和混凝土力學(xué)性能的變化、結(jié)構(gòu)截面幾何損傷、銹蝕鋼筋混凝土粘結(jié)滑移能力降低，箍筋銹蝕以及結(jié)構(gòu)剛度退化等耐久性損傷因素。

(3)鋼筋銹蝕在一定程度上改變了結(jié)構(gòu)的破壞形態(tài)，特別是對于銹蝕率較大的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件，反復(fù)荷載下的破壞形式應(yīng)考慮銹蝕鋼筋的影響,并拋開平截面假定進行分析。

參考文獻

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