喬愛軍 劉金明 陳建琦

(1. 中國(guó)石化工程建設(shè)有限公司；2. 中油國(guó)際(蘇丹)煉油有限公司；3. 華東理工大學(xué)機(jī)械學(xué)院)

加氫裝置脫硫系統(tǒng)旋流脫胺器開發(fā)實(shí)驗(yàn)及工業(yè)應(yīng)用

喬愛軍*1劉金明2陳建琦3

(1. 中國(guó)石化工程建設(shè)有限公司；2. 中油國(guó)際(蘇丹)煉油有限公司；3. 華東理工大學(xué)機(jī)械學(xué)院)

通過實(shí)驗(yàn)研究和工業(yè)應(yīng)用，研究開發(fā)了一種可以在苛刻工況條件下穩(wěn)定運(yùn)行的旋流脫胺器，以脫除循環(huán)氫中夾帶的胺液霧滴。對(duì)旋流脫胺器在工業(yè)中的應(yīng)用進(jìn)行采樣、分析，證明其能高效分離循環(huán)氫所夾帶的胺液霧滴，減少原料流失和脫硫劑的消耗，增加脫硫效率，使循環(huán)氫純度提高，氣體平均分子量降低，進(jìn)而減少循環(huán)氫壓縮機(jī)的能耗，降低加氫裝置的外排污染，具有良好的安全性和經(jīng)濟(jì)性。

氣液旋流分離 加氫裝置 胺液霧滴 脫硫

加氫反應(yīng)是在較高的壓力和溫度下(10～15MPa，400℃左右)，重質(zhì)油和氫氣經(jīng)催化劑作用使重質(zhì)油發(fā)生加氫、裂化和異構(gòu)化反應(yīng)，轉(zhuǎn)化為汽油、煤油、柴油、液化石油氣、低分氣及干氣等輕質(zhì)化的過程。加氫裝置含硫循環(huán)氫氣體在經(jīng)過脫硫塔脫硫之后普遍存在夾帶胺液霧滴的現(xiàn)象，脫硫后的循環(huán)氫在進(jìn)入循環(huán)氫壓縮機(jī)之前一般采用重力沉降罐對(duì)其進(jìn)行氣液分離，但是重力沉降罐的分離精度和分離效率比較低，因此經(jīng)過沉降分離后的循環(huán)氫仍然存在著大量粒徑小于200μm的胺液霧滴。胺液霧滴進(jìn)入循環(huán)氫壓縮機(jī)會(huì)使其能耗增加，嚴(yán)重的情況下會(huì)直接導(dǎo)致壓縮機(jī)非正常停工。

與重力沉降罐相比，旋流分離設(shè)備具有更好的分離精度和分離效率，且其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，處理量較大，能節(jié)約成本提高經(jīng)濟(jì)效益[1，2]。但目前高壓危險(xiǎn)氣體中的氣液分離研究較少。加氫裝置中循環(huán)氫是高壓含硫危險(xiǎn)氣體，循環(huán)氫夾帶胺液是較難解決的問題。筆者通過模擬和實(shí)驗(yàn)研究，開發(fā)出一種高壓工況下的高效氣液旋流分離器，并用于工業(yè)實(shí)踐。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1實(shí)驗(yàn)流程

實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。空氣壓縮機(jī)提供的高壓氣體和計(jì)量泵提供的胺液同時(shí)進(jìn)入噴嘴，壓縮空氣高速?zèng)_擊液體，通過噴嘴得到平均粒徑為7μm的胺液霧滴。霧滴噴入混合罐內(nèi)，與羅茨鼓風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的空氣混合形成帶液氣體；旋流脫胺器的入口和兩個(gè)出口之間的壓降采用U形管壓力計(jì)進(jìn)行測(cè)量。旋流脫胺器入口流量由流量計(jì)測(cè)得，通過調(diào)節(jié)閥和旁路閥來控制流量。在旋流器入口和出口處分別設(shè)置采樣口，通過激光測(cè)試系統(tǒng)測(cè)量氣體中夾帶的霧滴。激光測(cè)試系統(tǒng)由電腦、步進(jìn)器及其控制器、CCD相機(jī)、坐標(biāo)架、激光探頭、LED燈、分流電板及LED燈控制器等組成，該激光測(cè)試系統(tǒng)由上海理工大學(xué)整體提供。LED燈將待測(cè)區(qū)域照亮，調(diào)整坐標(biāo)架使CCD相機(jī)進(jìn)行對(duì)焦，以清晰測(cè)量通過該探測(cè)區(qū)域的顆粒。CCD相機(jī)與電腦系統(tǒng)相連，可得到測(cè)量區(qū)域立體空間內(nèi)的霧滴數(shù)量和粒徑，通過計(jì)算軟件得到氣體含霧量的質(zhì)量體積濃度。

圖1 實(shí)驗(yàn)裝置示意圖

1.2旋流脫胺器

實(shí)驗(yàn)所用的旋流脫胺器屬于柱錐式旋風(fēng)分離器，采用較小的柱段直徑以達(dá)到更高的分離精度和效率，由SUS304不銹鋼制造而成，結(jié)構(gòu)尺寸如下：

矩形入口的長(zhǎng)a43mm

矩形入口的寬b27mm

柱段直徑d75mm

溢流口直徑di33mm

底流口直徑dc38mm

溢流管插入深度L53mm

圓柱段高度H1150mm

圓錐段高度H2225mm

底流管高度H3150mm

矩形入口的長(zhǎng)度In100mm

通常用雷諾數(shù)Re和幾何渦流系數(shù)S來表征旋風(fēng)分離器內(nèi)部流場(chǎng)特性。這兩個(gè)參數(shù)均可以用旋風(fēng)分離器的幾何尺寸和入口條件來表示：

式中Uin——入口速度，m/s；

μf——?dú)怏w粘度，Pa·s；

ρf——?dú)怏w密度，kg/m3。

該旋流分離器的渦流數(shù)S為1.67，入口速度Uin在0～24m/s之間，雷諾數(shù)Re在0～46800之間，效率E=(1-Co/Ci)×100，其中，Co、Ci分別為溢流口和入口的霧滴質(zhì)量體積濃度，g/m3。

2 旋流除胺器性能分析討論

2.1流量、濃度對(duì)壓降的影響

由于旋流脫胺器將作為高壓設(shè)備(大于10MPa)的內(nèi)件，入口與溢流口之間的壓降Δp1、入口與底流口之間的壓降Δp2將直接影響高壓設(shè)備的設(shè)計(jì)，因此需要測(cè)試Δp1、Δp2的變化規(guī)律(圖2)。由圖2可知，Δp1和Δp2均隨入口氣體流量Q的增加而增加，且曲線斜率顯著變大。由于氣體進(jìn)入旋流器腔體后高速旋轉(zhuǎn)，在底流口時(shí)依然保持著這一高速旋轉(zhuǎn)，此時(shí)動(dòng)壓大而靜壓相對(duì)小，而在溢流口時(shí)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)明顯減弱，動(dòng)壓轉(zhuǎn)換成靜壓，因此相同入口氣體流量下Δp1小于Δp2。

圖2 流量與壓降的關(guān)系

由圖2可判斷，當(dāng)流量超過100m3/h時(shí)，Δp1、Δp2均會(huì)急劇增加。因此在工業(yè)化生產(chǎn)中，應(yīng)盡可能確保單根旋流脫胺器處理量在100m3/h以內(nèi)，這樣就不會(huì)明顯降低循環(huán)氫原有的壓力。

由于工業(yè)化生產(chǎn)過程中，隨著加工原油的不同和反應(yīng)器中的溫度、壓力、氫氣純度及催化劑效果等因素的影響，循環(huán)氫中胺液霧滴濃度具有一定的波動(dòng)性，因此需要在入口流量Q保持不變的情況下，分析濃度對(duì)旋流脫胺器的壓降影響(圖3)。由圖3可知，入口流量不變時(shí)，隨著含霧濃度的增加，旋流脫胺器入口和溢流口之間的壓降Δp1呈現(xiàn)微弱增長(zhǎng)趨勢(shì)。以曲線變化較為明顯的60m3/h流量為例，濃度從1g/m3增加到9g/m3，壓降僅增加了0.49Pa，即濃度增加9倍，壓降僅增加5%。通過測(cè)試入口流量為10、30、50、60m3/h時(shí)不同濃度下的壓降，表明旋流脫胺器在含霧濃度明顯增加時(shí)，對(duì)其壓降影響較小。

圖3 流量、濃度和壓降的關(guān)系

2.2壓降、濃度對(duì)分離效率的影響

同樣的，由于工業(yè)生產(chǎn)過程中要求設(shè)備的操作彈性為60%～110%，流量的波動(dòng)均會(huì)對(duì)壓降和分離效率產(chǎn)生影響，同時(shí)胺液霧滴濃度的變化也會(huì)造成分離效率的波動(dòng)。因此需研究旋流脫胺器在不同壓降和不同濃度下的分離效率。

首先，測(cè)試在較低濃度下旋流脫胺器的分離效率隨壓降(流量)的變化規(guī)律。通過實(shí)驗(yàn)測(cè)試，氣溶膠霧滴濃度保持在0.5g/m3時(shí)，壓降與分離效率關(guān)系曲線如圖4所示。分離效率超過80%的區(qū)間認(rèn)為是旋流分離器的高效工作區(qū)，因此高效工作區(qū)為Δp1=0.14～1.08kPa，即入口流量Q為30～63m3/h。最高分離效率為95.0%時(shí)，其對(duì)應(yīng)的壓降Δp1為0.31kPa，入口流量Q為36m3/h，此時(shí)溢流管出口氣體的含霧濃度為0.025g/m3。

圖4 壓降與分離效率的關(guān)系

其次，測(cè)試較高濃度下該旋流分離器的分離效率隨壓降(流量)的變化規(guī)律。圖5為旋流除胺器在含霧濃度為0.5、2.0、5.0g/m3時(shí)的分離效率與壓降關(guān)系。隨著含霧濃度增加，E-Δp1曲線整體向右上方移動(dòng)，當(dāng)含霧濃度為0.5g/m3時(shí)，最高分離效率E為95.0%，相應(yīng)壓降Δp1為0.31kPa；當(dāng)含霧濃度為2.0g/m3時(shí)，最高分離效率E為96.2%，相應(yīng)壓降Δp1為0.33kPa；當(dāng)含霧濃度增加至5.0g/m3時(shí)，最高分離效率E為97.0%，相應(yīng)壓降Δp1為0.35kPa。

圖5 壓降、濃度與分離效率的關(guān)系

由E-Δp1曲線可知，隨著含霧濃度的增加，分離效率呈上升趨勢(shì)，但是上升幅度相當(dāng)有限。此外，隨著含霧濃度的增加，最高分離效率所需的壓降也逐漸提高，這意味著霧滴濃度越高，抗湍流擾動(dòng)的能力越強(qiáng)，高壓降下霧滴破碎的同時(shí)伴隨有聚結(jié)現(xiàn)象產(chǎn)生，由霧滴破碎造成的分離效率下降的因素被抵消，其對(duì)應(yīng)的最高分離效率和壓降都有所增大。

3 工業(yè)應(yīng)用

加氫裂化脫硫工藝流程如圖6所示，國(guó)際上煉油企業(yè)普遍采用這種脫硫工藝，但工藝中并沒有在脫硫塔塔頂設(shè)置旋流脫胺器。本項(xiàng)目首次在脫硫塔塔頂設(shè)置旋流脫胺器，并在某石化企業(yè)200萬t/a加氫裂化脫硫系統(tǒng)中進(jìn)行生產(chǎn)實(shí)踐。

圖6 加氫裂化脫硫工藝流程

采用換熱器，貧胺液被熱水加熱至45℃后進(jìn)入緩沖罐。根據(jù)循環(huán)氫中的硫含量，用泵抽取相應(yīng)貧胺液噴淋至脫硫塔頂部。自冷高分而來的循環(huán)氫在經(jīng)過塔前緩沖罐后進(jìn)入脫硫塔的中下部，貧胺液從脫硫塔頂部向下流動(dòng)，循環(huán)氫從脫硫塔下部向上流動(dòng)，使含硫循環(huán)氫與胺液逆流接觸反應(yīng)，以除去循環(huán)氫中的硫。由于脫硫塔內(nèi)塔盤、填料、流量、溫度及固體雜質(zhì)等的影響，始終會(huì)有胺液以霧滴形式隨著循環(huán)氫流動(dòng)至脫硫塔頂部氣相出口。在脫硫塔頂部出口處，采用本次研發(fā)的氣液分離器回收胺液霧滴。凈化后循環(huán)氫先進(jìn)入重力沉降罐，再到循環(huán)氫壓縮機(jī)提升壓力，與新氫混合，然后至加氫反應(yīng)器循環(huán)使用。

在脫硫塔頂循環(huán)氫出口管線上設(shè)有高壓氣體采樣口，通過不同時(shí)間的采樣分析，得到表1所示氣體組成。烴類分析采用HP-6890氣相色譜儀，水分析采用GC-9A氣相色譜儀，H2S 分析采用GC-14B氣相色譜儀。

表1 采樣氣體組成 %

(續(xù)表1)

胺液中存在至少50%以上的水，當(dāng)胺液霧滴隨著氣體被取樣時(shí)，就可以通過H2O檢測(cè)出來。而采樣分析數(shù)據(jù)顯示，氣體中幾乎不存在H2O，因此可以認(rèn)為幾乎所有的胺液霧滴都被旋流除胺器所分離，并在脫硫塔內(nèi)實(shí)現(xiàn)回收使用。造成這一現(xiàn)象的原因可能是，工業(yè)生產(chǎn)中幾乎所有的胺液霧滴粒徑均在10μm以上。

從脫硫塔后面的沉降罐也可以推斷出幾乎所有的胺液霧滴都被旋流除胺器所分離。因?yàn)樵趯?shí)際生產(chǎn)中，自裝置投產(chǎn)后至今連續(xù)15個(gè)月，旋流除胺器后的沉降罐液位高度顯示值從未發(fā)生變化，一直接近于零。表明長(zhǎng)時(shí)間的沉降都沒有收集到胺液霧滴，進(jìn)一步說明氣體中夾帶的胺液霧滴幾乎已經(jīng)被脫硫塔塔頂旋流除胺器全部分離。

分析數(shù)據(jù)和沉降罐液位值表明，旋流除胺器完全能有效分離胺液霧滴，并且旋流除胺器完全可以取代沉降罐。因此，在以后的工藝流程設(shè)計(jì)中可以采用在脫硫塔塔頂設(shè)置旋流除胺器，而省去沉降罐這一設(shè)備。這樣不僅可以節(jié)約沉降罐壓力容器設(shè)備本身的投資，還可以節(jié)約與之配備的土建基礎(chǔ)、儀表、閥門及管線等的投資。

4 結(jié)束語

旋流除胺器存在一個(gè)分離效率超過80%的高效工作區(qū)，其對(duì)應(yīng)壓降0.12～1.09kPa，對(duì)應(yīng)流量為30～63m3/h，能滿足工業(yè)上操作彈性60%～110%的要求。旋流除胺器的最高分離效率可達(dá)95%，此時(shí)入口和溢流口的壓降為0.31kPa，對(duì)應(yīng)流量為36m3/h。分離效率在胺液濃度為10g/m3以內(nèi)時(shí)基本不會(huì)隨著霧滴濃度變化而受到影響。工業(yè)應(yīng)用表明所開發(fā)的旋流除胺器完全能有效分離胺液霧滴。因此，可以采用在脫硫塔塔頂內(nèi)置旋流除胺器，而節(jié)約沉降罐這一設(shè)備。不僅節(jié)約沉降罐壓力容器設(shè)備本身的投資，還能節(jié)約隨之配備的土建基礎(chǔ)、儀表、閥門及管線等的投資。

[1] Movafaghian S，Jaua-Marturet J A，Mohan R S，et al.The Effects of Geometry，F(xiàn)luid Properties and Pressure on the Hydrodynamics of Gas-Liquid Cylindrical Cyclone Separators[J].International Journal of Multiphase Flow，2000，26(6)：999～1018.

[2] Wang S B，Gomez L，Mohan R，et al.The State-of-the-art of Gas-Liquid Cylindrical Cyclone Control Technology：From Laboratory to Field[J].Journal of Energy Resources Technology-Transactions of the ASME，2010，132(3)：032701.

DevelopmentandApplicationofCycloneDeaminationDeviceforHydrogenationDesulfurizationSystem

QIAO Ai-jun1, LIU Jin-ming2, CHEN Jian-qi3

(1.SinopecEngineeringIncorporation,Beijing100101,China; 2.CNPCInternational(Sudan)RefiningCo.,Ltd.,Beijing100033,China; 3.CollegeofMechanicalEngineering,EastChinaUniversityofScienceandTechnology,Shanghai200237,China)

Basing on the experimental study and the application, a deamination device for severe working conditions was developed to remove amine droplets from the recycle hydrogen. Application results proves its capability in purifying the recycle hydrogen, saving the raw material and reducing the desulfurizing agent’s consumption and the energy consumption in circulating hydrogen compressor, including the hydrogenation unit’s emission.It has outstanding security and economic efficiency.

gas-liquid cyclone separation,hydrogenation device, amine droplet, desulfurization

*喬愛軍，男，1975年4月生，高級(jí)工程師。上海市，200237。

TQ051.8

A

0254-6094(2015)01-0028-05

2014-01-18，

2015-01-04)