馬躍學(xué)，王 娟，梁驚濤，杜冰雁

(1.中國科學(xué)院理化技術(shù)研究所，北京 100190;2. 中國科學(xué)院大學(xué)，北京 100190;3. 中國空空導(dǎo)彈研究院，河南 洛陽 471009;4. 紅外探測器技術(shù)航空科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 洛陽 471009)

0 引 言

自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器是指工作流量能夠?qū)崿F(xiàn)自動(dòng)調(diào)節(jié)功能的制冷器。除了具有啟動(dòng)快、重量輕、結(jié)構(gòu)緊湊、無電磁干擾等優(yōu)點(diǎn)外，自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器還能夠延長飛行器在空工作時(shí)間，并可以維持制冷溫度穩(wěn)定［1－3］。

自調(diào)式微型節(jié)流制冷器按自調(diào)方式不同可分為波紋管式和記憶合金式。波紋管式節(jié)流制冷器以密閉的波紋管作為感溫元件，通過波紋管的伸縮控制閥針在節(jié)流孔中的位置，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)制冷器的自調(diào)節(jié)。目前國內(nèi)空空飛行器普遍采用的是波紋管自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器。但波紋管自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器穩(wěn)定性較差，易發(fā)生氣體泄漏，無法保證使用壽命，而且在發(fā)生堵塞后無法強(qiáng)制打開。鑒于上述問題，近年來，出現(xiàn)了采用功能材料形狀記憶合金取代波紋管作為感溫元件的新型記憶合金自調(diào)式節(jié)流制冷器。與波紋管式節(jié)流制冷器相比，記憶合金自調(diào)式節(jié)流制冷器穩(wěn)定性更好，可以實(shí)現(xiàn)堵塞后強(qiáng)制打開和閉環(huán)實(shí)時(shí)控制，更重要的是不存在漏氣問題，存儲(chǔ)壽命長，在實(shí)際應(yīng)用中具有很大的優(yōu)勢［4－6］。因此，記憶合金自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器逐漸成為研究的熱點(diǎn)之一。

節(jié)流制冷器的流量控制著制冷器的制冷量，同時(shí)也決定了制冷器的使用壽命。但對(duì)于制冷器流量方面的研究還較少，主要集中在固定節(jié)流孔條件下，研究初始?jí)毫?、冷頭溫度等對(duì)制冷器流量的影響［7－8］。本文主要從流量控制的角度，研究記憶合金自調(diào)節(jié)式制冷器的流量在不同初始?jí)毫凸?jié)流孔徑下，調(diào)節(jié)閥針的位移對(duì)流量的影響。

此外，節(jié)流制冷循環(huán)中，高壓來流氣體在節(jié)流之前需經(jīng)換熱器利用節(jié)流后的低壓冷氣進(jìn)行預(yù)冷，節(jié)流前氣體溫度越低，節(jié)流后氣體的干度越低，所獲得的制冷量越大，制冷器的性能越好。可見，換熱器的性能對(duì)整個(gè)制冷系統(tǒng)有著至關(guān)重要的影響，因而提高換熱器的效率將是獲得高效制冷器的關(guān)鍵。節(jié)流制冷器換熱器的研究大多集中在分析換熱器的軸向?qū)釗p失，對(duì)壓力和流體物性等對(duì)換熱器性能的影響也有相關(guān)研究［9－10］。本文主要從實(shí)現(xiàn)制冷器高效換熱的角度，對(duì)影響制冷器制冷效率的換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化研究［11－12］。

1 制冷器流量調(diào)節(jié)

1.1 調(diào)節(jié)機(jī)理

節(jié)流制冷器的工作狀態(tài)分為啟動(dòng)狀態(tài)和穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)。在啟動(dòng)狀態(tài)，制冷器以最大流量提供較大的制冷功率，迅速將探測器冷卻到工作溫區(qū);然后進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)，制冷器流量只需維持與探測器熱耗相匹配的制冷功率，此時(shí)的制冷功率需求很小，需要減小制冷器流量，以盡可能延長制冷器的工作時(shí)間。

記憶合金自調(diào)式節(jié)流制冷器是利用記憶合金材料在溫度變化時(shí)所表現(xiàn)出來的形狀記憶特性，來控制制冷器閥針的位置，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)節(jié)流孔開度的閉環(huán)控制，達(dá)到制冷器流量自調(diào)的目的。圖1 為記憶合金自調(diào)節(jié)式節(jié)流制冷器的自調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)。在裝配時(shí)，調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)設(shè)置一定的初始預(yù)緊力，使節(jié)流孔處于完全開啟狀態(tài)，高壓氮?dú)馔ㄟ^換熱管道進(jìn)入冷指前端，經(jīng)節(jié)流孔節(jié)流降溫，調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)中的溫度逐漸降低，當(dāng)其溫度低于記憶合金轉(zhuǎn)化溫度時(shí)，調(diào)節(jié)彈簧的剛度變小，主動(dòng)彈簧推動(dòng)調(diào)節(jié)閥針向前移動(dòng)，使節(jié)流孔部分關(guān)閉，制冷器流量變小，氮?dú)庀臏p小，制冷量降低。

圖1 記憶合金閥針控制機(jī)構(gòu)

通過上面的分析可以看到，在調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)中應(yīng)用記憶合金，可以很好地實(shí)現(xiàn)制冷器流量的自動(dòng)調(diào)節(jié)，其中閥針的位移量將決定流量的大小。

1.2 流量調(diào)節(jié)

圖2 為調(diào)節(jié)閥針與節(jié)流孔的相對(duì)位置示意圖。

圖2 閥針與節(jié)流孔相對(duì)位置

圖中，橫軸表示閥針與節(jié)流孔的相對(duì)位移x;縱軸表示閥針半徑r;θ 為閥針錐角;x 與r 關(guān)系為

假設(shè)啟動(dòng)時(shí)閥針尖端恰好位于節(jié)流孔平面外側(cè)，在節(jié)流孔內(nèi)徑D =0.1 ～0.16 mm 時(shí)，閥針的極限位移量為0.37 ～0.60 mm。

制冷器的通流流量計(jì)算式［11］表示為

式中:ρ 和P 為節(jié)流前氣體的密度和壓力;κ 為氣體絕熱指數(shù)。

圖3(a)～(b)分別為節(jié)流孔徑0.10 mm，0.16 mm 時(shí)制冷器流量與閥針位移之間的關(guān)系。

可見，選定節(jié)流孔，節(jié)流前高壓一定時(shí)，閥針位移變化，流量以近似拋物線的規(guī)律變化。即隨著閥針位移增大，制冷器流量減小，隨著閥針位移量的增大，流量的降低速度越來越快。此外，節(jié)流前高壓越高，制冷器流量越大。但節(jié)流前高壓對(duì)流量的影響相對(duì)較小，特別是在閥針位移較大時(shí)，初始高壓對(duì)流量的影響幾乎可以忽略。

圖3 制冷器流量隨閥針位移的變化

圖4為不同節(jié)流孔徑下節(jié)流前高壓對(duì)制冷器最大流量的影響?？梢?，制冷器最大流量隨初始?jí)毫Φ脑龃蠼凭€性增加。不同的節(jié)流孔徑對(duì)制冷器最大流量的影響較大，并且節(jié)流孔徑越大初始高壓對(duì)流量的影響越大。例如，D =0.10 mm 時(shí)，初始高壓增大，最大流量變化較小;D =0.16 mm時(shí)，初始高壓增大，最大流量上升較大。

圖4 節(jié)流前高壓對(duì)制冷器最大流量的影響

綜上所述，可以利用記憶合金的形狀記憶特性，調(diào)節(jié)閥針的位移量，進(jìn)而精確控制制冷器的流量。而閥針的位移量則反映了記憶合金調(diào)節(jié)彈簧的變形量。

2 制冷器強(qiáng)化換熱分析

制冷器采用應(yīng)用較為成熟的螺旋肋片管盤管熱交換器，即Hampson 型換熱器。圖5 為換熱器的翅片管結(jié)構(gòu)示意圖。圖中:di和do為換熱毛細(xì)管內(nèi)徑和外徑;δ，t 和h 分別為肋片的寬度、間距和高度。

由于制冷器采用的是間壁式換熱器，因此，需要分別計(jì)算節(jié)流換熱管道內(nèi)、外管的對(duì)流換熱系數(shù)，并分別分析其對(duì)總換熱系數(shù)的影響。

基于流體的雷諾數(shù)換熱毛細(xì)管內(nèi)高壓和低壓氣體的對(duì)流換熱關(guān)聯(lián)式［11－12］選擇如下:

圖5 翅片管結(jié)構(gòu)示意圖

管外節(jié)流后回流氣體換熱關(guān)聯(lián)式為

總傳熱系數(shù)為

式中:hi和ho分別為換熱器翅片管管內(nèi)和管外換熱系數(shù);φ 為肋化系數(shù)，表示加肋后的總表面積與未加肋時(shí)總表面積之比。

結(jié)合傳熱方程式和熱平衡關(guān)系式分析可知，換熱器的換熱量與換熱器管的結(jié)構(gòu)尺寸(包括肋片)、芯管尺寸、氮?dú)膺M(jìn)出口參數(shù)以及流量等有關(guān)。由于氮?dú)獾倪M(jìn)出口參數(shù)相對(duì)變化較小，而流量與制冷量有關(guān)，要根據(jù)需求確定。因此換熱器的優(yōu)化主要集中于換熱器的結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化。本文分別從換熱毛細(xì)管管徑、芯管半徑以及管外翅片尺寸等方面對(duì)換熱器進(jìn)行強(qiáng)化換熱分析。

2.1 管內(nèi)強(qiáng)化換熱分析

在保持制冷器流量恒定的條件下，減小換熱器管道的內(nèi)徑可以提高管內(nèi)流體流速，增強(qiáng)管內(nèi)換熱，使總傳熱系數(shù)K 上升，換熱效果得到一定增強(qiáng)，如圖6 所示。但減小內(nèi)管管徑，管內(nèi)流動(dòng)阻力將大幅增加;此外，從強(qiáng)化換熱的角度，換熱器的主要熱阻是管外對(duì)流換熱。因此，內(nèi)管管徑不宜選擇太小。

圖6 不同芯管半徑下?lián)Q熱系數(shù)與管內(nèi)徑的關(guān)系

由于節(jié)流制冷器的換熱毛細(xì)管螺旋纏繞在芯管上，管內(nèi)流體流動(dòng)時(shí)受到離心力的作用，管內(nèi)將產(chǎn)生二次流，對(duì)換熱起到強(qiáng)化作用。圖6 給出了不同螺旋修正半徑R 時(shí)總換熱系數(shù)的變化。芯管半徑越小，管內(nèi)流體受到的離心力越強(qiáng)，產(chǎn)生的二次流擾動(dòng)就越強(qiáng)，對(duì)換熱效果的提升也越大。即隨著R 的減小，換熱系數(shù)增大。

2.2 管外強(qiáng)化換熱分析

換熱器管內(nèi)的對(duì)流換熱系數(shù)遠(yuǎn)大于管外，即主要的熱阻為管外對(duì)流換熱，因此管外換熱的強(qiáng)化對(duì)整個(gè)換熱器的換熱效果起著決定性的影響。管外纏繞肋片不但能夠增大換熱面積，還可以增大對(duì)流動(dòng)的擾動(dòng)，因而能夠極大改善換熱器的換熱效果。肋片對(duì)換熱系數(shù)的影響將主要通過肋化系數(shù)和管外的流通面積等參數(shù)進(jìn)行分析。

圖7 ～8 給出了肋間距和肋片厚度對(duì)換熱系數(shù)的影響。由圖可見，管外對(duì)流換熱系數(shù)與總換熱系數(shù)具有相同的變化規(guī)律。圖7 中，肋間距t 減小、肋厚度δ 增大時(shí)，管外對(duì)流換熱系數(shù)ho提高，總換熱系數(shù)K 增大，換熱器性能得到改善。肋片厚度對(duì)總制冷系數(shù)的影響較小，并且隨著肋間距的減小，肋片厚度對(duì)換熱系數(shù)的影響越來越小。圖8中，在肋間距小于0.2 mm 時(shí)，肋片厚度對(duì)總換熱系數(shù)幾乎沒有影響。

圖7 肋間距對(duì)換熱系數(shù)的影響

圖8 肋片厚度對(duì)換熱系數(shù)的影響

圖9 為肋片高度對(duì)換熱器性能的影響。與肋間距和肋厚度的影響不同，肋高變化時(shí)外部對(duì)流換熱系數(shù)與總換熱系數(shù)的變化趨勢是相反的。肋高增大，使回流氣體的流通面積增大，流速變慢，管外對(duì)流換熱系數(shù)減小，但此時(shí)肋化系數(shù)增大，換熱面積增大，因而總換熱系數(shù)反而升高，換熱得到改善。

圖9 肋高對(duì)換熱系數(shù)的影響

綜合上述分析，采用內(nèi)徑較小的換熱管和芯管、減小肋間距、增大肋高等方式，可以改善換熱器的換熱效果，實(shí)現(xiàn)制冷器換熱器的高效換熱。

3 結(jié) 論

通過對(duì)記憶合金自調(diào)式節(jié)流制冷器節(jié)流閥針位移的分析，獲得制冷器流量隨閥針位移的變化規(guī)律。閥針位移變化，流量以近似拋物線的規(guī)律變化。即隨著閥針位移的增大，制冷器流量減小，并且隨著閥針位移量的增大，流量的降低速度越來越快。此外，初始?jí)毫υ酱螅髁吭酱?但隨著閥針位移增大，初始高壓對(duì)流量的影響越來越小。

對(duì)制冷器的換熱器進(jìn)行了換熱分析，換熱毛細(xì)管和芯管的管徑越小，換熱效果越好;肋片高度和肋片間距對(duì)換熱的影響較大，肋片厚度的影響相對(duì)較小;肋高越大，肋間距越小，換熱效果越好。

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