阮小龍 黃雙華 孫金坤
(攀枝花學(xué)院 土木與建筑工程學(xué)院,四川 攀枝花 617000)
含水率變化對(duì)昔格達(dá)土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)的影響規(guī)律初步探究
阮小龍 黃雙華 孫金坤
(攀枝花學(xué)院 土木與建筑工程學(xué)院,四川 攀枝花 617000)
昔格達(dá)土是廣泛分布攀西地區(qū)特殊土,其凝聚力小,抗剪強(qiáng)度低及遇水易膨脹軟化。土的抗剪強(qiáng)度大小由粘聚力和內(nèi)摩擦角的值所決定。在實(shí)際工程當(dāng)中,隨著降排水措施或自然環(huán)境的變化,土中含水率也會(huì)隨著變化,土的粘聚力和內(nèi)摩擦角的值也會(huì)產(chǎn)生變化,故而會(huì)引起土的抗剪強(qiáng)度的改變,對(duì)工程很不利。本文利用直剪試驗(yàn),初步探究了含水率的變化對(duì)昔格達(dá)土的粘聚力值和內(nèi)摩擦角值的影響規(guī)律,對(duì)實(shí)際工程具有重大的參考價(jià)值。
昔格達(dá)土 直剪試驗(yàn) 抗剪強(qiáng)度
昔格達(dá)土廣泛分布攀西地區(qū),其工程性質(zhì)特殊,凝聚力小,抗剪強(qiáng)度低,遇水易膨脹軟化。土的抗剪強(qiáng)度大小由粘聚力和內(nèi)摩擦角的值所決定。在實(shí)際工程當(dāng)中,隨著降排水措施或自然環(huán)境的變化,土中含水率也會(huì)隨著變化,土的粘聚力和內(nèi)摩擦角的值也會(huì)隨之產(chǎn)生變化,故而土的抗剪強(qiáng)度也會(huì)隨著含水率的變化而改變。通過室內(nèi)試驗(yàn),可以探究昔格達(dá)土的粘聚力值和內(nèi)摩擦角值以及抗剪強(qiáng)度隨著含水率的變化規(guī)律,為工程設(shè)計(jì)的參數(shù)選取提供參考。根據(jù)昔格達(dá)土相關(guān)研究論文[1][2],昔格達(dá)土的物理性質(zhì)如表1。
表1 昔格達(dá)土的物理性質(zhì)
1.1土樣制備
參考據(jù)有關(guān)研究論文[1][2],昔格達(dá)土的最優(yōu)含水率為21%。本論文按照昔格達(dá)土的最優(yōu)含水率21%配制土樣,用塑料袋密封,養(yǎng)護(hù)24小時(shí)。用同樣的擊實(shí)功把土擊實(shí)成樣,這樣保證了土樣的密實(shí)度一樣,自然風(fēng)干一定時(shí)間,當(dāng)土樣含水率達(dá)到不同的試驗(yàn)要求值時(shí),方可進(jìn)行試驗(yàn)。這樣反應(yīng)了土樣的真實(shí)情況。本次論文為10%、15%、17%、19 %、21%、23%、25%,總共7組試驗(yàn),需28個(gè)試樣,實(shí)際含水率以實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)為準(zhǔn)。
2.1 試驗(yàn)結(jié)果
由于試驗(yàn)組數(shù)過多,現(xiàn)只例出含水率為21%時(shí)的抗剪強(qiáng)度與垂直壓力關(guān)系線,如圖1。通過直剪試驗(yàn)以及各試樣的實(shí)測(cè)含水率試驗(yàn),將試驗(yàn)結(jié)果統(tǒng)計(jì)于表2。
圖1 含水率為21%時(shí)的抗剪強(qiáng)度與垂直壓力關(guān)系線
表2 直剪試驗(yàn)結(jié)果
7 25.3 23.72 9.35
根據(jù)表1,可以得到粘聚力與含水率變化的關(guān)系圖以及內(nèi)摩擦角與含水率變化的關(guān)系圖分別如圖2、圖3。
圖2 粘聚力與含水率變化的關(guān)系圖
圖3 內(nèi)摩擦角與含水率變化的關(guān)系圖
根據(jù)圖2與圖3可以看出,隨著含水率的升高,粘聚力值以及內(nèi)摩擦角值都逐漸減小。在昔格達(dá)土的塑限(18.3%)附近,粘聚力以及內(nèi)摩擦角與含水率關(guān)系線的變化斜率很大,變化趨勢(shì)很明顯,這很有可能是因?yàn)樵诤市∮谒芟薜臅r(shí)候,隨著土體的固體固化趨勢(shì),土體越來越硬,故而粘聚力及內(nèi)摩擦角值在此含水率附近產(chǎn)生較大的變化。
通過本次試驗(yàn),主要結(jié)論如下:
(1)通過對(duì)比試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),隨著含水率的升高,昔格達(dá)土的粘聚力值以及內(nèi)摩擦角值都逐漸減小。
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1007-6344(2015)03-0294-01