楊軍輝

(冀中能源股份有限公司邢東礦，河北邢臺(tái) 054000)

近年來，隨著煤炭開采的深度、強(qiáng)度、廣度不斷加大，國內(nèi)礦山相繼進(jìn)入深部資源開采狀態(tài)［1］。深部巷道所處的特殊地球物理環(huán)境和復(fù)雜應(yīng)力場使得巖爆、沖擊地壓、煤與瓦斯突出、片幫冒頂?shù)葎?dòng)力災(zāi)害發(fā)生的頻度不斷提高，淺部開采基礎(chǔ)上發(fā)展起來的支護(hù)理論、設(shè)計(jì)方法及支護(hù)技術(shù)難以滿足深部巷道的支護(hù)要求，如何解決深井巷道支護(hù)難題已成為限制我國礦井縱深發(fā)展的關(guān)鍵問題之一［2］。近年來，隨著深部礦壓問題不斷顯現(xiàn)，國內(nèi)學(xué)者對(duì)深部巷道圍巖穩(wěn)定性控制的理論與技術(shù)進(jìn)行了一系列研究。何滿潮［3］等對(duì)深部巖體的變形性質(zhì)、破壞機(jī)制、非線性力學(xué)特點(diǎn)進(jìn)行了深入研究，并建立了綜合反映深部巖體力學(xué)特性和工程特性的深部概念體系及工程評(píng)價(jià)指標(biāo);康紅普［4］等對(duì)深部礦井地應(yīng)力分布特征進(jìn)行了系統(tǒng)研究，提出了深部煤巷錨桿強(qiáng)力支護(hù)技術(shù)，并現(xiàn)場應(yīng)用;張農(nóng)［5］等提出了深部煤層巷道圍巖穩(wěn)定控制難度的分級(jí)歸類標(biāo)準(zhǔn)，并據(jù)此提出了以高強(qiáng)度、高預(yù)應(yīng)力、高剛度錨桿控制技術(shù)為基礎(chǔ)的深部煤巷圍巖控制對(duì)策;柏建彪［6］等強(qiáng)調(diào)深井巷道二次支護(hù)的必要性，并對(duì)二次支護(hù)時(shí)間和強(qiáng)度的確定進(jìn)行了研究。

冀中能源股份有限公司邢東礦是華北地區(qū)賦存最深的礦井之一，主要巷道埋深都超過700 m，為保證巷道的安全使用，邢東礦先后進(jìn)行了多層次錨噴注漿支護(hù)、U型鋼環(huán)形支架支護(hù)、高阻力全封閉工字鋼支護(hù)等現(xiàn)場試驗(yàn)，支護(hù)效果顯著，但隨著礦井的進(jìn)一步延伸，巷道埋深達(dá)到1000 m以上，巷道表現(xiàn)出四周來壓、整體收斂、底鼓突出等特點(diǎn)，巷道損毀嚴(yán)重，原有支護(hù)方式已無法滿足要求，亟需新的支護(hù)理論與技術(shù)。為此，本文在上述深部圍巖控制理論與邢東礦深部支護(hù)實(shí)踐的基礎(chǔ)上，針對(duì)二水平皮帶下山圍巖大變形問題，提出了強(qiáng)力錨桿索、鋼管混凝土支架與滯后注漿加固相結(jié)合的聯(lián)合支護(hù)技術(shù)，以期實(shí)現(xiàn)深部巷道圍巖穩(wěn)定性控制。

1 深部巷道變形破壞機(jī)制及控制對(duì)策

邢東礦二水平皮帶下山埋深達(dá)1180m，原有支護(hù)為錨網(wǎng)索支護(hù)，巷道服務(wù)期間出現(xiàn)持續(xù)、強(qiáng)烈的礦壓顯現(xiàn)。巷道開挖不到一個(gè)月便出現(xiàn)大變形，片幫、冒頂現(xiàn)象嚴(yán)重，底鼓變形突出，需要不停地進(jìn)行臥底、刷幫、補(bǔ)強(qiáng)等整修工作，如圖1(a)、(b)、(c)所示;巷道服務(wù)期間支護(hù)系統(tǒng)損毀嚴(yán)重，金屬網(wǎng)撕裂，多處出現(xiàn)網(wǎng)兜，U型鋼壓彎、錨桿索拉斷現(xiàn)象嚴(yán)重，如圖(d)所示。針對(duì)邢東礦深部巷道礦壓顯現(xiàn)特征，需深入分析深部巷道變形破壞機(jī)制以確定相應(yīng)的圍巖控制對(duì)策。

圖1 深井巷道大變形及支護(hù)系統(tǒng)失效損毀

1.1 深部巷道變形破壞機(jī)制

巷道開挖打破了原巖平衡狀態(tài)，淺部圍巖由三向受力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槎蚴芰顟B(tài)，使得圍巖強(qiáng)度極大削弱，同時(shí)在巷道邊緣一定范圍內(nèi)產(chǎn)生數(shù)倍于原巖應(yīng)力γH的集中應(yīng)力，其應(yīng)力值一般都在圍巖強(qiáng)度的4倍以上，圍巖低強(qiáng)度與高集中應(yīng)力間的矛盾使得淺部圍巖發(fā)生結(jié)構(gòu)面離層、滑動(dòng)、裂紋萌生等不連續(xù)擴(kuò)容變形，進(jìn)而引發(fā)圍巖整體破壞［7］。尤其進(jìn)入深部開采之后，特殊的地球物理環(huán)境使得圍巖強(qiáng)度更低，而大埋深、復(fù)雜構(gòu)造運(yùn)動(dòng)卻使得集中應(yīng)力值陡增，高應(yīng)力與低強(qiáng)度間的矛盾更加突出，使得深部巷道圍巖呈現(xiàn)出頂幫大變形、底鼓突出、難支護(hù)的特點(diǎn)［8］。

在巷道開挖引起的應(yīng)力調(diào)整過程中，淺部圍巖最先發(fā)生破壞，同時(shí)超出圍巖強(qiáng)度的應(yīng)力向圍巖深部偏移，如此逐層推進(jìn)，圍巖破壞不斷向深部發(fā)展，直至達(dá)到新的平衡。在此應(yīng)力調(diào)整過程中，圍巖自自由面向內(nèi)出現(xiàn)四個(gè)明顯分區(qū):塑性流動(dòng)區(qū)、塑性軟化區(qū)、塑性硬化區(qū)、彈性區(qū)，如圖2所示［9］。其中，塑性流動(dòng)區(qū)與塑性軟化區(qū)巖體經(jīng)歷了完全破壞階段，承載能力較低，是巷道支護(hù)的主要對(duì)象，而塑性硬化區(qū)圍巖仍具有相當(dāng)程度的承載能力是巷道支護(hù)系統(tǒng)的承載主體，因此，深部巷道支護(hù)的目的就在于控制塑性區(qū)流動(dòng)區(qū)與塑性軟化區(qū)的發(fā)展。理論研究表明，塑性軟化區(qū)與塑性流動(dòng)區(qū)范圍的大小取決于巷道圍巖自身強(qiáng)度C、φ、原巖應(yīng)力P、支護(hù)阻力Pi等因素，見公式(1)。

圖2 深部巷道圍巖塑形變形區(qū)及應(yīng)力分布

式中，Rs—塑性區(qū)半徑;P—原巖應(yīng)力;Pi—支護(hù)阻力;r0—巷道半徑;φ—巖石內(nèi)摩擦角;C—巖石內(nèi)聚力。

因此，在地質(zhì)條件既定的情況下，選擇具有較高強(qiáng)度和剛度的支護(hù)方式進(jìn)行一次支護(hù)，控制圍巖不連續(xù)變形以提高圍巖強(qiáng)度，同時(shí)選擇具有較強(qiáng)支護(hù)反力的支護(hù)方式進(jìn)行二次支護(hù)是實(shí)現(xiàn)深部巷道圍巖穩(wěn)定控制的有效途徑。

1.2 深部巷道圍巖穩(wěn)定性控制對(duì)策

根據(jù)二水平皮帶下山的礦壓顯現(xiàn)特征，結(jié)合上述深部巷道圍巖變形機(jī)制分析，提出了“強(qiáng)力錨桿索+鋼管混凝土支架+滯后注漿加固”的聯(lián)合支護(hù)技術(shù)，該技術(shù)的突出特點(diǎn)在于:強(qiáng)力錨桿索支護(hù)在改善圍巖受力狀態(tài)的同時(shí)，還能最大限度抑制淺部圍巖不連續(xù)變形，提高圍巖強(qiáng)度;鋼管混凝土支架可提供較大支護(hù)反力，以抵抗圍巖塑性能釋放帶來的巨大形變壓力;注漿補(bǔ)強(qiáng)加固可將增強(qiáng)淺部圍巖整體性能，保證巷道長期穩(wěn)定，三種支護(hù)方式在時(shí)間、空間、工藝流程上合理搭配，可有效控制深部巷道圍巖大變形。

1.2.1 強(qiáng)力錨網(wǎng)索支護(hù)機(jī)理

在開挖巷道中增設(shè)高強(qiáng)錨桿，錨桿間擠壓作用會(huì)在淺部圍巖內(nèi)部形成強(qiáng)力壓縮拱結(jié)構(gòu)，一方面其較高的強(qiáng)度與剛度可有效控制淺部圍巖初期離層、滑移、裂隙萌生等擴(kuò)容變形，最大限度地保持淺部圍巖完整性;另一方面其較高的預(yù)應(yīng)力使圍巖由二向受力狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)槿蚴芰顟B(tài)，可極大提高了圍巖固有強(qiáng)度內(nèi)聚力C、內(nèi)摩擦角φ。在錨桿支護(hù)的基礎(chǔ)上進(jìn)行錨索支護(hù)，錨索支護(hù)密度適當(dāng)可形成錨索壓縮拱，其與錨桿壓縮拱相結(jié)合形成的疊加壓縮拱結(jié)構(gòu)，使得支護(hù)系統(tǒng)的承載能力、作用范圍都進(jìn)一步增大，并能將淺部圍巖承載結(jié)構(gòu)與深部圍巖聯(lián)系起來，實(shí)現(xiàn)與深部巖體達(dá)到互相協(xié)調(diào)的工作狀態(tài)，進(jìn)一步增強(qiáng)承載結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。錨桿壓縮拱與錨索壓縮拱相結(jié)合組成的疊加拱結(jié)構(gòu)如圖3所示，其承載能力見公式(2)［11］。

其中，

圖3 疊加拱承載結(jié)構(gòu)力學(xué)模型

式中，N為疊加拱承載能力，KN;D為錨桿或錨索間排距，m;l為錨桿有效長度，m;α為錨桿在破裂巖體中的控制角，°;Qs、Qc分別為錨桿、索拉拔力，kN;Da、Dl分別為錨桿間排距，m;Da’、Dl’分別為錨索間排距，m。

邢東礦二水平選用高強(qiáng)螺紋鋼錨桿，間排距為700×800mm，有效長度取2 m，錨桿所受拉拔力為240kN，錨桿控制角取45°，錨索間排距為1600×2000mm，所受拉拔力為440 kN，D 取1.6m，將各參數(shù)代入公式(2)可得，錨桿索疊加拱承載能力為5040kN，約為錨桿壓縮拱承載能力的4倍以上(錨桿壓縮共承載能力約為1222kN)。

綜上所述，強(qiáng)力錨桿索支護(hù)可極大提高支護(hù)系統(tǒng)的承載能力和作用范圍，在保持圍巖完整性的同時(shí)，有效改善淺部圍巖力學(xué)性質(zhì)，提高巖體強(qiáng)度，從而實(shí)現(xiàn)錨桿區(qū)域圍巖的長期穩(wěn)定。

1.2.2 鋼管混凝土支架支護(hù)機(jī)理

鋼管混凝土結(jié)構(gòu)是在鋼管外殼內(nèi)填充高強(qiáng)度混凝土組成的現(xiàn)代構(gòu)件，一方面通過鋼管的約束作用使夾心混凝土處于三維受力狀態(tài)，混凝土保持較高的抗壓強(qiáng)度和抗變形能力;另一方面混凝土的填充作用增強(qiáng)鋼管受力過程中的穩(wěn)定性，兩者相互作用極大提高了結(jié)構(gòu)的承載能力，在車站、拱橋、公路、隧道等建筑工程中得到廣泛應(yīng)用［12］。針對(duì)邢東礦二水平皮帶下山變形特點(diǎn)，礦方在原有強(qiáng)力錨網(wǎng)索支護(hù)的基礎(chǔ)上，采用中國礦業(yè)大學(xué)(北京)高延法教授研制的新型鋼管混凝土支架進(jìn)行二次支護(hù)，該支架具有圓柱狀外形，是當(dāng)前最科學(xué)、最合理的截面形狀，且支架支護(hù)阻力大，無異向性，不易扭曲變形，能夠適應(yīng)圍巖塑性能釋放過程中巷道圍巖大變形破壞，尤其是對(duì)于巷道底板變形控制有著其他支護(hù)方式無可比擬的優(yōu)勢。

1)鋼管混凝土支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

新型鋼管混凝土支架是由4段鋼管混凝土構(gòu)件組成的橢圓形封閉結(jié)構(gòu)，鋼管間用套管連接，斷面尺寸為4.848 m ×3.5 m(凈寬 × 凈高)，臥底量620 mm，如圖4所示。鋼管選用Φ194 mm×8 mm的無縫鋼管，單位長度質(zhì)量為36.7 kg/m，兩幫鋼管長度為3788 mm，頂?shù)卒摴荛L度為3660 mm，接頭套管采用Φ219 mm×8 mm的無縫鋼管，每段長41.6 mm，兩架鋼管之間用頂桿連接，頂桿長度500 mm，每架11根頂桿，頂桿采用 Φ76 mm×5 mm的鋼管混凝土短桿，頂桿間距1.5～1.8 m，能夠有效防止支架發(fā)生壓桿失穩(wěn)。

表1 新型鋼管混凝土支架主體結(jié)構(gòu)參數(shù)表

圖4 橢圓形支架斷面圖

2)鋼管混凝土支架承載能力計(jì)算

鋼管混凝土支架承載能力公式如下［13］:

其中，

式中，Nu為鋼管混凝土支架的極限承載力;N0為鋼管混凝土軸壓短柱承載力;Ac、fc分別為內(nèi)填混凝土的橫截面積和混凝土的抗壓強(qiáng)度;As、fs分別為鋼管的橫截面積和混凝土的抗壓強(qiáng)度;Θ為套箍指標(biāo)，反映鋼管對(duì)混凝土的約束能力;φ為折減系數(shù);考慮長細(xì)比和偏心率的影響，折減系數(shù)取 0.8。

支架鋼管型號(hào)為Ф194×8，鋼管選用20號(hào)鋼，鋼材的屈服極限fs為215 N/mm2，鋼管的橫截面積As為4673 mm2。設(shè)計(jì)混凝土型號(hào)C40，加入鋼纖維的核心混凝土抗壓強(qiáng)度為fc為25 N/mm2，鋼管內(nèi)填混凝土橫截面的凈面積Ac為24872 mm2，代入公式(7)得鋼管混凝土支架承載能力為2017 KN，是錨桿壓縮拱的1.65倍。

3)鋼管混凝土支架支護(hù)反力計(jì)算

關(guān)于鋼管混凝土支架承載能力的計(jì)算，建立如圖5所示結(jié)構(gòu)力學(xué)模型，模型選取支架頂弧段作為計(jì)算模型，Nu為支架頂弧段斷面上的作用力，即支架承載能力，支架沿巷道周邊承受均布載荷 q，由此推導(dǎo)出支護(hù)反力式［14］:

式中，S為支架間距，0.8 m;R為巷道計(jì)算半徑，2.3 m(依橢圓形換算);σ為支架的支護(hù)反力;Nu—支架極限承載力，由公式(3)得出。將相關(guān)參數(shù)代入公式(7)，計(jì)算得出鋼管混凝土支架的支護(hù)反力為1.1 MPa。

圖5 支護(hù)阻力計(jì)算簡圖

由以上理論計(jì)算可知，相比其他支護(hù)方式，鋼管混凝土支架具有更強(qiáng)的承載能力，并能給支護(hù)系統(tǒng)提供高強(qiáng)度支護(hù)反力，在保證支護(hù)系統(tǒng)穩(wěn)定的同時(shí)，能有效解決塑性能釋放過程中出現(xiàn)的四周來壓、整體收斂、底板大變形等問題，保持巷道穩(wěn)定。

1.2.3 滯后注漿加固技術(shù)

深部巷道使用過程中，表面圍巖出現(xiàn)松動(dòng)、破壞是不可避免的，若對(duì)其不加控制、任其發(fā)展，勢必會(huì)引起深層次圍巖破壞，進(jìn)而引起巷道承載體系整體失效，巷道滯后注漿是一種加固巷道松散破碎區(qū)的有效方式，其作用機(jī)理主要體現(xiàn)在提高圍巖強(qiáng)度、改善圍巖受力狀態(tài)、增強(qiáng)錨桿索疊加拱承載能力三方面。

1)提高圍巖強(qiáng)度。巷道壁后注漿，一方面流動(dòng)漿液可封堵圍巖裂隙，避免巖體因風(fēng)化、水理等作用而降低圍巖強(qiáng)度;另一方面，漿液填充巖體內(nèi)部結(jié)構(gòu)面可增加圍巖內(nèi)聚力、內(nèi)摩擦角，改善結(jié)構(gòu)面的力學(xué)性能，增強(qiáng)圍巖抗拉剪破壞能力。

2)改善圍巖受力狀態(tài)。充填漿液在淺部圍巖中充分流動(dòng)、擴(kuò)散將淺部破碎圍巖固結(jié)成整體，使其處于三向受力狀態(tài)，削弱巖塊間端部集中應(yīng)力，改善圍巖受力環(huán)境，從而大大提高了淺部圍巖強(qiáng)度和整體性。

3)增強(qiáng)疊加拱承載能力。壁后注漿使錨桿由端部錨固轉(zhuǎn)化為類似全長錨固，擴(kuò)大了錨桿使用范圍和承載能力;且在注漿壓力作用下，漿液擴(kuò)散范圍遠(yuǎn)大于疊加拱范圍，從而將更大范圍巖體轉(zhuǎn)化為承載體，增大了支護(hù)體系的結(jié)構(gòu)面尺寸和承載能力。

2 現(xiàn)場工程應(yīng)用

2.1 巷道地質(zhì)及生產(chǎn)條件

邢東礦二水平皮帶下山埋深達(dá)1180 m，矩形斷面，寬5.0 m，高3.5 m，斷面面積為 17.5 m3，是二水平的主要運(yùn)煤通道。巷道沿2#煤層頂板掘進(jìn)，頂板以強(qiáng)度較低的粉砂巖、泥巖為主，底板、兩幫為軟弱實(shí)體煤。由于巷道地壓大、圍巖軟弱，加之附近工作面開采帶來的強(qiáng)烈采動(dòng)影響，巷道服務(wù)期間變形破壞嚴(yán)重，曾進(jìn)行多次擴(kuò)幫整修。

2.2 支護(hù)方案及效果分析

針對(duì)邢東礦二水平皮帶下山礦壓顯現(xiàn)特征，綜合理論計(jì)算、數(shù)值模擬和工程類比等方法，確定支護(hù)方案及相關(guān)支護(hù)參數(shù)，并采用“擴(kuò)斷面→錨網(wǎng)支護(hù)→安裝支架→充填→灌注混凝土→噴漿→注漿”的工藝流程進(jìn)行現(xiàn)場實(shí)踐，巷道支護(hù)布置如圖5所示。

圖5 二水平下山支護(hù)布置圖

頂幫錨桿均采用Φ22×3000 mm螺紋鋼超強(qiáng)錨桿，樹脂加長錨固，每孔使用S2360樹脂錨固劑和Z2360樹脂錨固劑各一卷，間排距為700×800mm，使用Φ14mm鋼筋梁、穹形托盤配合Φ6冷拔絲金屬網(wǎng)進(jìn)行護(hù)表加固。頂錨索采用Φ21.8×8500 mm鋼絞線錨索，間排距為1600×2000mm，在正頂及兩肩共打設(shè)3排;幫錨索采用17.8×4500 mm鋼絞線錨索，錨索間排距為1600×1500 mm，每幫布置兩排;錨索均樹脂加長錨固，每孔使用1卷S2360和2卷Z2360(共3卷)樹脂錨固劑。

一次支護(hù)完成后，采用鋼管混凝土支架進(jìn)行二次支護(hù)，支架結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。為保證支架穩(wěn)定性，需對(duì)鋼管混凝土支架進(jìn)行錨固，每隔9架支架錨固一架(首架需錨固)，同時(shí)所有頂弧段都需錨固，錨固選用Φ20×2400 mm全螺紋錨桿穿過錨固耳板將支架固定在巷道頂和幫上，每孔使用S2360樹脂錨固劑和Z2360樹脂錨固劑各一卷。支架支好后，在幫、頂處鋪Φ6 mm金屬網(wǎng)片，網(wǎng)片上用編織袋裝碎渣充填，支架空幫、空頂處必須充填密實(shí)，如圖6(a)所示。支架注漿在井下作業(yè)，每安裝5架～10架空鋼管支架后，進(jìn)行混凝土注漿一次，注漿混凝土按C40配比，水泥選用為42.5的普通硅酸鹽水泥，粗骨料選用粒徑≤20mm的碎石，細(xì)骨料選用河砂，并摻入早強(qiáng)減水劑和鋼纖維為波紋狀。

滯后注漿加固選用長度為1500mm的四分鐵管進(jìn)行，注漿材料選用水泥漿，水灰比控制在1:(0.7～0.9)，水泥采用 425 普通硅酸鹽水泥，注漿孔排式布置，深淺孔交錯(cuò)，淺孔孔深3 m，深孔孔深8 m，間排距1500×1500 mm，注漿孔角度誤差不超過5°，間排距誤差不超過300 mm。淺孔注漿壓力為3～5 MPa，深孔注漿壓力為5～8 MPa，實(shí)際施工時(shí)通過調(diào)整漿液的膠凝速度、滲透性和注漿終壓，保證實(shí)際有效擴(kuò)散半徑不小于2.0 m;

2.3 支護(hù)效果分析

為掌握巷道支護(hù)效果，在巷道表面布置測站，進(jìn)行表面位移監(jiān)測，監(jiān)測結(jié)果顯示，擴(kuò)幫初期，頂板、兩幫和底板分別以 1.45 mm/d、2.01 mm/d 和1.23 mm/d的速率變形，巷道變形在54 d后趨于平緩，此時(shí)頂板累計(jì)下沉量為94 mm，兩幫累計(jì)變形量為149 mm，底板底鼓量為79 mm，且無片幫、冒頂現(xiàn)象。礦壓監(jiān)測結(jié)果表明，“強(qiáng)力錨桿索+鋼管混凝土支架+壁后注漿”的聯(lián)合支護(hù)技術(shù)有效控制了圍巖變形，支護(hù)效果得到極大改善，巷道支護(hù)體系穩(wěn)定性和完整性得到提高。修復(fù)后的深部巷道支護(hù)效果如圖6(b)所示。

圖6 試驗(yàn)巷道圍巖支護(hù)的照片

3 結(jié)論

1)在深部巷道賦存環(huán)境下，圍巖低強(qiáng)度與高集中應(yīng)力間的突出矛盾是巷道變形失穩(wěn)的主要原因，改善淺部圍巖力學(xué)性能、提高支護(hù)系統(tǒng)強(qiáng)度是控制深部巷道變形破壞的主要途徑。

2)理論計(jì)算表明，新型鋼管混凝土支架承載能力達(dá)2017KN，在“支架－圍巖”體系中提供支護(hù)反力為1.1MPa，在保證自身穩(wěn)定的同時(shí)，能有效解決塑性能釋放過程中出現(xiàn)的四周來壓、整體收斂、底板變形等問題，保持巷道穩(wěn)定。

3)形成集強(qiáng)力錨桿索、鋼管混凝土支架、滯后注漿加固技術(shù)于一體的聯(lián)合支護(hù)技術(shù)，能有效提高淺部破碎圍巖強(qiáng)度，增大支護(hù)系統(tǒng)承載能力，解決了邢東礦二水平皮帶下山大變形問題，為相似巷道圍巖穩(wěn)定性控制提供了理論和技術(shù)支撐。

［1］ 何滿潮，謝和平，彭蘇萍，姜耀東.深部開采巖體力學(xué)研究［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2005，24(16):2803 －2811.

［2］ 李沖，徐金海，吳銳.深井軟巖巷道錨索－網(wǎng)殼襯砌耦合支護(hù)機(jī)理與實(shí)踐［J］.采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2011，28(2):193－203.

［3］ 何滿潮.深部的概念體系及工程評(píng)價(jià)指標(biāo)［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2005，24(16):2854 －2857.

［4］ 康紅普.深部煤巷錨桿支護(hù)技術(shù)的研究與實(shí)踐［J］.煤礦開采，2008，13(1):1 －5.

［5］ 張農(nóng)，王成，高明仕，等.淮南礦區(qū)深部煤巷支護(hù)難度分級(jí)及控制對(duì)策［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2009，28(12):2421－2428.

［6］ 柏建彪，王襄禹，姚喆.高應(yīng)力軟巖巷道耦合支護(hù)研究［J］.中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2007，36(4):421 －425.

［7］ 錢鳴高，石平五.礦山壓力與巖層控制［M］.江蘇:中國礦業(yè)大學(xué)出版社，2003:256－259.

［8］ 袁亮.深井巷道圍巖控制理論及淮南礦區(qū)工程實(shí)踐［M］.北京:煤炭工業(yè)出版社，2006.

［9］ 景海河，何滿潮，孫曉明，等.軟巖巷道支護(hù)荷載的確定方法［J］. 中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2002，31(5):376 －378.

［10］ 康紅普，王金華，林建.煤礦巷道支護(hù)技術(shù)的研究與應(yīng)用［J］. 煤炭學(xué)報(bào)，2010，35(11):1809 －1814.

［11］ 余偉健，高謙，朱川曲.深部軟弱圍巖疊加拱承載體強(qiáng)度理論及應(yīng)用研究［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2010，29(10):2134－2142.

［12］ 李學(xué)彬，高延發(fā)，黃萬朋，等.動(dòng)壓軟巖巷道鋼管混凝土支架支護(hù)圍巖穩(wěn)定性分析［J］.科技導(dǎo)報(bào)，2012，30(16):42－47.

［13］ 戴琦.圓鋼管混凝土軸心受壓承載力計(jì)算研究［J］.工程結(jié)構(gòu)，28(6):157－161.

［14］ 高延法，王波，王軍，等.深井軟巖巷道鋼管混凝土支護(hù)結(jié)構(gòu)性能試驗(yàn)及應(yīng)用［J］.巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2010，29(增1):2604－2609.