向道輝 馬國(guó)峰 張玉龍 梁 松 周直昆 張 磊

(河南理工大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，河南 焦作 454000)

碳化硅鋁基復(fù)合材料(SiCp/Al)是以鋁合金作為金屬基體，其中加入一定體積分?jǐn)?shù)的碳化硅顆粒，經(jīng)過(guò)一系列處理工藝制備的特殊材料，具有高比強(qiáng)度、高比剛度、高熱穩(wěn)定性、高尺寸穩(wěn)定性等優(yōu)異性能。隨著生產(chǎn)成本的降低以及材料制備技術(shù)的日益成熟，高體積分?jǐn)?shù)SiC 顆粒增強(qiáng)的鋁基復(fù)合材料已成為生產(chǎn)量最大和應(yīng)用面最廣的金屬基復(fù)合材料，在軍工、航天、光學(xué)儀器、汽車(chē)制造和電子等行業(yè)都有著廣泛的應(yīng)用前景［1-5］。但是由于基體中存在大量的SiC 增強(qiáng)顆粒，導(dǎo)致其加工性能較差，現(xiàn)有的常用加工方法存在成本高、精度低、表面粗糙度值大等問(wèn)題［6］。磨削是碳化硅鋁基復(fù)合材料精密加工的常用手段之一。然而在磨削加工中砂輪的堵塞是普遍現(xiàn)象，要完全防止堵塞是不可能的［7］，尤其對(duì)于碳化硅鋁基復(fù)合材料，磨削加工時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量的熱，僅有很少的熱量被磨屑帶走，大部分熱量傳到了工件當(dāng)中，這使得加工區(qū)域溫度升高;又由于鋁基體熔點(diǎn)低，易熔化，熔化的鋁基體會(huì)涂覆或與磨屑一起粘結(jié)在砂輪表面上堵塞砂輪，因此研究磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料時(shí)砂輪的堵塞機(jī)理具有極其重要的應(yīng)用價(jià)值。通常影響砂輪堵塞的因素有:被加工材料的物理、力學(xué)性能，以及切削液、砂輪類(lèi)型和加工條件等。

超聲輔助加工是將超聲振動(dòng)與傳統(tǒng)的機(jī)械加工相結(jié)合的一種新興的加工方法，它將高頻超聲振動(dòng)附加在刀具或加工工件上，利用超聲振動(dòng)能量改變?nèi)コ龣C(jī)理，改善加工過(guò)程及加工效果。國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者的研究已經(jīng)證明超聲振動(dòng)對(duì)解決磨削加工中砂輪的堵塞問(wèn)題具有積極的影響［8-9］，但是針對(duì)鋁基復(fù)合材料超聲振動(dòng)砂輪堵塞情況研究得還較少。因此，本文采用在砂輪上加載軸向超聲振動(dòng)，分別在超聲輔助條件下和普通條件下對(duì)碳化硅鋁基復(fù)合材料進(jìn)行精密磨削，觀測(cè)對(duì)比不同條件下砂輪的堵塞形式，并通過(guò)對(duì)比在超聲和普通狀態(tài)下砂輪的堵塞類(lèi)型，探究砂輪的堵塞體積與磨削參數(shù)的關(guān)系，并且通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)砂輪的磨削過(guò)程進(jìn)行優(yōu)化，得出最優(yōu)的磨削參數(shù)組合。

1 砂輪堵塞的形成機(jī)理

砂輪堵塞是在磨削過(guò)程中磨粒與工件的相互作用磨除工件部分的磨屑沒(méi)有及時(shí)排除，而是粘附或者是依附在磨粒的周?chē)约澳チＥc磨粒之間的氣孔處的物理現(xiàn)象。磨屑熔結(jié)在磨粒及結(jié)合劑上的堵塞狀態(tài)稱為粘著型堵塞，是在磨屑與磨粒之間產(chǎn)生化學(xué)粘合，然后磨屑之間在機(jī)械粘力和壓力作用下相互熔焊形成的。磨屑嵌塞在砂輪工作表面的空隙處的堵塞狀態(tài)稱為嵌入式堵塞，其中磨屑與磨粒之間無(wú)化學(xué)粘著作用發(fā)生，這是磨削加工中最常見(jiàn)的堵塞類(lèi)型。以上兩種堵塞方式共同存在的狀態(tài)稱為混合型堵塞［10］。

磨削加工有一個(gè)很重要的特點(diǎn):法向磨削分力Fn大于切向磨削分力Ft，一般的刀具切削加工中Fn/Ft＜1，而磨削中Fn/Ft＞2～10，工件材料越硬，塑性越小，比值越大。這樣較大的法向磨削分力將磨屑?jí)哼M(jìn)砂輪表面的空隙當(dāng)中，形成了堵塞［11］。當(dāng)砂輪堵塞到一定程度后，其切削能力明顯下降，容易出現(xiàn)明顯的振動(dòng)和噪音，甚至發(fā)生燒傷現(xiàn)象。在磨削碳鋼時(shí)，磨粒的鋒刃被逐漸抹掉，在磨粒上形成很多小平面，隨著磨削的進(jìn)行，該平面逐漸增大，導(dǎo)致作用在磨粒上的摩擦力也不斷增大，當(dāng)大到足以使磨粒斷裂或脫落時(shí)，磨屑和脫落的磨粒嵌塞在砂輪空隙中形成嵌入式堵塞。磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料時(shí)，由于磨削區(qū)溫度很高，導(dǎo)致受熱軟化的鋁基體和磨屑粘附在磨粒的鋒刃上，隨著粘著物的迅速增長(zhǎng)，工作磨粒、結(jié)合劑、空隙處都被粘著物覆蓋，導(dǎo)致磨削條件惡化，形成粘著型堵塞。

超聲輔助加工技術(shù)是一種典型的復(fù)合加工技術(shù)，在加工過(guò)程中，通過(guò)在刀具上施加超聲振動(dòng)，使工具與被加工材料的接觸狀態(tài)和作用機(jī)制發(fā)生變化，主要通過(guò)機(jī)械切削作用、高頻微撞擊作用以及超聲空化作用等進(jìn)行材料去除。在刀具超聲振動(dòng)狀態(tài)下，材料的去除機(jī)理發(fā)生改變，工具與工件之間的摩擦力減小，工具與工件的作用時(shí)間縮短，工具對(duì)工件的切削去除作用增強(qiáng)，從而可有效提高材料去除率，減小切削力，降低切削熱，減少刀具磨損，改善加工精度和質(zhì)量［12］。

2 試驗(yàn)裝置與砂輪檢測(cè)方法

本試驗(yàn)在立式加工中心(主軸轉(zhuǎn)速50～8000 r/min;功率7.5/11 kW)上進(jìn)行，裝置示意圖如圖1。砂輪采用粒度180#的分塊式樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石杯型砂輪，濃度為100%，r=13 mm;為了更貼近實(shí)際的加工情況，碳化硅鋁基復(fù)合材料(體積分?jǐn)?shù)大于60%)尺寸取140 mm ×70 mm ×30 mm，這樣磨削工件寬度大于砂輪直徑，屬于全接觸磨削，磨削條件更為惡劣;磨削液:5%乳化液;砂輪修整工具:SiC 磨石塊(#200);超聲波振動(dòng):功率75%，振幅10 μm，頻率36.467 kHz，振動(dòng)方向沿著砂輪軸向上下振動(dòng);磨削前后砂輪表面的微觀形貌采用基恩士公司超景深顯微鏡(KEYENCE VHX-2000)觀察，通過(guò)3D 拼接砂輪表面磨粒與磨屑的三維微觀圖像，輔助計(jì)算砂輪堵塞體積。

3 砂輪堵塞試驗(yàn)

3.1 磨削深度對(duì)砂輪堵塞的影響

分別在普通磨削條件與超聲輔助磨削條件下，運(yùn)用分塊式樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石杯型砂輪對(duì)碳化硅鋁基復(fù)合材料進(jìn)行平面磨削，磨削深度分別取3 μm、6 μm、9 μm、12 μm。當(dāng)磨削完一組參數(shù)后取下砂輪，通過(guò)超景深顯微鏡對(duì)砂輪的端面進(jìn)行觀察。圖2、圖3 分別為在相同的放大倍數(shù)下，普通磨削條件與超聲輔助磨削條件下砂輪表面形貌在不同磨削深度時(shí)的變化。

根據(jù)圖2 可知，不同磨削深度下砂輪表面都有不同程度的堵塞發(fā)生，在磨削深度3～9 μm 時(shí)，隨著磨削深度的增大，砂輪粘附堵塞的程度逐漸減小;而磨削深度為12 μm 時(shí)，砂輪的堵塞程度顯著增大。分析其原因:在磨削深度為3 μm 時(shí)，隨著磨削的進(jìn)行，磨粒被不斷磨鈍，單顆磨粒與工件的接觸面積不斷增大，而此時(shí)砂輪與工件的接觸幾乎處于兩個(gè)平面相互擠壓的狀態(tài)，在單次磨削量很小時(shí)，造成的磨屑也非常小，極易堵塞在砂輪的空隙之間，而且不易被排除，這就造成磨屑嚴(yán)重粘附在砂輪的表面。特別是當(dāng)砂輪不斷磨損時(shí)，砂輪與工件的接觸面將不斷增大，磨屑會(huì)更加難排除，磨屑粘附現(xiàn)象將更為嚴(yán)重，砂輪的堵塞現(xiàn)象也更為嚴(yán)重，這就出現(xiàn)圖2a 中的現(xiàn)象。而當(dāng)磨削深度增加到一定程度時(shí)，由于砂輪的自勵(lì)性，磨損的磨粒會(huì)不斷脫落，導(dǎo)致粘附在磨粒表面的磨屑也脫落，這就出現(xiàn)了圖2a～c 中磨屑粘附堵塞逐漸減小的現(xiàn)象。圖2d 中磨屑粘附堵塞的現(xiàn)象比圖2a～c 都嚴(yán)重，說(shuō)明在用W28的樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石砂輪磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料時(shí)，當(dāng)單次磨削深度為12 μm 時(shí)，砂輪的堵塞程度超出了砂輪的自勵(lì)能力，磨粒磨耗磨損非常嚴(yán)重，相當(dāng)于兩個(gè)平面直接接觸，磨屑極難排除，此時(shí)磨屑的粘附堵塞就尤其嚴(yán)重。

圖3 中超聲輔助磨削與圖2 中普通磨削的砂輪在不同磨削深度時(shí)，砂輪工作表面形貌特征的發(fā)展趨勢(shì)基本一致。隨著磨削深度的不斷增加，砂輪的磨耗磨損也隨之增加，而當(dāng)磨削深度超過(guò)砂輪的自勵(lì)能力后，砂輪磨屑粘附堵塞和磨粒的磨損相當(dāng)嚴(yán)重。對(duì)比圖2與圖3 砂輪在不同磨削深度時(shí)端面形貌的特征可以發(fā)現(xiàn)，在相同的磨削參數(shù)下，超聲輔助磨削可以有效地改善砂輪的堵塞狀況，延長(zhǎng)砂輪的使用壽命。這是因?yàn)樵诔曒o助磨削加工過(guò)程中，由于砂輪端面始終做高頻振動(dòng)，切屑很難依附或粘接在砂輪表面。一方面，由于砂輪的軸向超聲振動(dòng)，振幅與磨削深度在同一個(gè)方向上，在砂輪遠(yuǎn)離工件表面的過(guò)程中，相當(dāng)于磨削深度減小或?yàn)樨?fù)值，這有利于磨屑從砂輪與工件的接觸區(qū)排出。另一方面，在超聲輔助磨削加工過(guò)程中，砂輪撞擊工件的同時(shí)，還撞擊磨削產(chǎn)生的切屑，在撞擊的過(guò)程中，工件和切屑也會(huì)對(duì)砂輪表面起到一定的清潔作用，將砂輪表面已經(jīng)粘附的切屑去除，進(jìn)一步減少砂輪表面的堵塞。

3.2 正交試驗(yàn)法研究不同磨削參數(shù)組合對(duì)砂輪堵塞的影響

砂輪在磨削過(guò)程中影響磨損的變量比較多，但是變化量相對(duì)都是比較微小的。為了更好地說(shuō)明試驗(yàn)結(jié)果，假設(shè)在每次磨削試驗(yàn)過(guò)程中砂輪的磨粒破碎、磨粒脫落以及粘結(jié)劑的破碎量都是一致的。

本試驗(yàn)中使用分塊式樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石杯型砂輪對(duì)碳化硅鋁基復(fù)合材料進(jìn)行平面磨削。通過(guò)超景深顯微鏡測(cè)量磨屑在磨粒間氣孔中的堵塞體積。在每組試驗(yàn)之后，用超景深顯微鏡對(duì)砂輪端面進(jìn)行三維合成，在相同的放大倍數(shù)下，利用軟件計(jì)算出鏡頭范圍內(nèi)砂輪表面的體積，如圖4 所示，再通過(guò)比例計(jì)算出每組試驗(yàn)中砂輪堵塞的體積。每組試驗(yàn)后將用過(guò)的砂輪用丙酮在超聲霧化條件下進(jìn)行清洗，將磨屑完全去除，再進(jìn)行下一輪的試驗(yàn)。試驗(yàn)中采用正交試驗(yàn)法，分析研究超聲輔助磨削條件下不同磨削參數(shù)對(duì)砂輪堵塞的影響，并通過(guò)正交試驗(yàn)優(yōu)化砂輪的磨削過(guò)程，得出最優(yōu)磨削參數(shù)。

本試驗(yàn)考察3 個(gè)磨削參數(shù):砂輪線速度、進(jìn)給速度、磨削深度對(duì)砂輪堵塞體積的影響，每個(gè)因素取3 個(gè)水平進(jìn)行試驗(yàn)。在實(shí)驗(yàn)操作中每個(gè)因素應(yīng)該考察4 個(gè)水平，但是在實(shí)際試驗(yàn)中，當(dāng)磨削深度再增加的時(shí)候，砂輪容易出現(xiàn)卡刀，不能進(jìn)行磨削。為了體現(xiàn)試驗(yàn)規(guī)律的準(zhǔn)確性，本試驗(yàn)對(duì)每個(gè)因素考察3 個(gè)水平。因素和試驗(yàn)水平參數(shù)如表1 所示。

表1 磨削因素與試驗(yàn)水平參數(shù)表

把表1 中的3 個(gè)磨削因素隨機(jī)放到正交試驗(yàn)表的前3 列，第4 列作為空白列，各因素的水平數(shù)按L9(34)表的規(guī)定位置填寫(xiě)，得到表2。

4 試驗(yàn)結(jié)果及分析

分別用A、B、C 表示每個(gè)因素的3 個(gè)水平，按表2的各試驗(yàn)號(hào)中規(guī)定的水平組合進(jìn)行試驗(yàn)，本試驗(yàn)總共做9 個(gè)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2 中所示。由表2 正交試驗(yàn)結(jié)果可知，3 個(gè)磨削參數(shù)的極差值由大到小依次為:進(jìn)給速度＞砂輪線速度＞磨削深度，說(shuō)明進(jìn)給速度對(duì)砂輪堵塞體積的影響最大，砂輪線速度次之，磨削深度的影響最小。為了更清晰地分析各個(gè)磨削參數(shù)對(duì)砂輪堵塞的影響，利用各參數(shù)水平變化值作為橫坐標(biāo)，以其試驗(yàn)指標(biāo)平均值ki為縱坐標(biāo)，得到圖5～7，說(shuō)明了各個(gè)磨削參數(shù)對(duì)砂輪堵塞體積的影響。

從圖5 中看出，隨著砂輪線速度的增加，砂輪的堵塞體積是逐漸減少的，而當(dāng)砂輪線速度位于4.08～5.44 m/s 區(qū)間時(shí)，砂輪的堵塞體積減少的速率比砂輪線速度位于2.72～4.08 m/s 區(qū)間時(shí)要大，這說(shuō)明隨著砂輪線速度的增加，砂輪單位時(shí)間內(nèi)磨除工件材料的體積減少。這是由于隨著砂輪線速度的增加，磨粒的最大切深減小，切屑變薄，切屑的截面積減小，磨削溫度升高。一方面，磨屑更容易進(jìn)入砂輪磨粒間的氣孔處，或者是依附在磨粒微刃的后刀面上，加劇堵塞;另一方面，由于砂輪線速度的增加，促使砂輪磨損加劇，磨粒和結(jié)合劑的破裂脫落導(dǎo)致粘附在其上的磨屑也跟著脫落，這樣就減輕了砂輪的堵塞。后者的效應(yīng)大于前者，綜合來(lái)看，隨著砂輪線速度的提高，砂輪的堵塞體積減小的斜率不斷增大。

表2 正交試驗(yàn)及結(jié)果分布

從圖6 中可以看出隨著砂輪進(jìn)給速度的增加，砂輪的堵塞體積在不斷增加。當(dāng)進(jìn)給速度在20～30 mm/min 區(qū)間時(shí)，砂輪堵塞量增加的斜率大于進(jìn)給速度在30～40 mm/min 時(shí)的斜率，這說(shuō)明隨著進(jìn)給速度的提高，砂輪磨削加工的材料去除率也增高，單位時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生的磨屑將增多，同時(shí)粘附在磨粒后刀面的磨屑和鑲嵌在砂輪表面氣孔之間的磨屑也相應(yīng)增加，而磨削液去除磨屑的作用是一定的，這就增加了砂輪的堵塞量;其次，隨著砂輪進(jìn)給速度的增加，磨削區(qū)產(chǎn)生很高的溫度，再加上磨屑的增加，磨削液的冷卻作用減弱，增加了磨屑的熔結(jié)，大量的磨屑熔結(jié)在氣孔處和粘附在磨粒上就增大了排除的難度，導(dǎo)致砂輪的堵塞體積增加。當(dāng)砂輪堵塞到一定程度時(shí)，磨粒漸漸失去了切削能力，所以砂輪的堵塞量就不再增加了?？紤]到加工效率的原因，沒(méi)有選擇比20 mm/min 更低的進(jìn)給速度。從圖6 中看出，當(dāng)進(jìn)給速度為20 mm/min 的時(shí)候砂輪的堵塞量最少，所以在本次試驗(yàn)中最佳的進(jìn)給速度為20 mm/min。

從圖7 中可以看出，隨著磨削深度的增加，砂輪的堵塞體積在逐漸減少，當(dāng)磨削深度在0.009～0.012 mm 區(qū)間時(shí)，砂輪堵塞體積減少的斜率大于磨削深度在0.005～0.009 mm 區(qū)間。這就說(shuō)明:一方面，當(dāng)磨削深度小時(shí)，磨屑的體積也小，小體積的磨屑更容易嵌塞在磨粒之間和砂輪表面的氣孔中，不易被排出，增加了砂輪的堵塞量。另一方面，隨著磨削深度的不斷增加，砂輪的材料去除率也不斷增大，導(dǎo)致磨屑的體積增大，磨屑不容易嵌塞進(jìn)磨粒之間和砂輪表面的氣孔中，同時(shí)磨屑粘附在磨粒上的粘附力將會(huì)減小，那么磨屑就更容易隨著超聲振動(dòng)或者是磨削液的沖擊力被排出去，這就減輕了砂輪的堵塞程度。于是可以看到，當(dāng)磨削深度在0.012 mm 時(shí)砂輪堵塞體積曲線減小的斜率非常大。從圖7 中可以看出，在本次試驗(yàn)中，當(dāng)磨削深度為0.012 mm 時(shí)砂輪的堵塞體積最小，所以在本次試驗(yàn)中最佳的磨削深度為0.012 mm。

5 結(jié)語(yǔ)

本文利用超聲輔助磨削試驗(yàn)裝置，分別研究了普通條件下和超聲輔助條件下粒度為180#樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石杯型砂輪對(duì)碳化硅鋁基復(fù)合材料進(jìn)行精密磨削時(shí)砂輪的堵塞機(jī)理，并且分析了超聲振動(dòng)減緩砂輪堵塞的影響機(jī)理，得到以下結(jié)論:(1)普通條件和超聲輔助條件下，砂輪的主要堵塞類(lèi)型都是粘著型堵塞;(2)超聲振動(dòng)能顯著改善砂輪的堵塞狀況，延長(zhǎng)砂輪的使用壽命;(3)超聲輔助條件下磨削參數(shù)中進(jìn)給速度對(duì)砂輪堵塞體積的影響最大，砂輪線速度次之，磨削深度的影響最小，通過(guò)正交試驗(yàn)法得出了最優(yōu)的磨削參數(shù)組合為:砂輪線速度5.44 m/s、進(jìn)給速度20 mm/min、磨削深度0.012 mm。即在此磨削參數(shù)下用粒度為180#樹(shù)脂結(jié)合劑金剛石杯型砂輪在超聲輔助條件下磨削碳化硅鋁基復(fù)合材料，砂輪的堵塞體積最小，最有利于延長(zhǎng)砂輪的壽命，改善工件的加工質(zhì)量，達(dá)到最優(yōu)的加工效果。

［1］張建云.碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料的性能研究［D］.南京:南京航空航天大學(xué)，2006.

［2］鄭晶，賈志華，馬光.碳化硅顆粒鋁基復(fù)合材料的研究進(jìn)展［J］.鈦工業(yè)進(jìn)展，2006，23(6):14 -16.

［3］田治宇.顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料的研究及應(yīng)用［J］.金屬材料與冶金工程，2008，36(1):3 -8.

［4］王文明，潘復(fù)生.碳化硅顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料開(kāi)發(fā)與應(yīng)用的研究現(xiàn)狀［J］.兵器材料與工程，2004，27(3):61 -67.

［5］J M Torralba，C E da Costa，F(xiàn) Velasco.P/M aluminum matrix composites:an overview［J］.Journal of Materials Processing Technology，2003，133(1 -2):203 -206.

［6］李英杰.SiC 顆粒增強(qiáng)鋁基復(fù)合材料精密磨削技術(shù)的研究［D］.哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué).2008.

［7］李伯民，趙波，李清.磨料磨具與磨削技術(shù)［M］.北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2009:163 -164.

［8］潘志勇，王全才，趙波.二維超聲磨削納米復(fù)相陶瓷的磨削特性研究［J］.金剛石與磨料磨具工程，2006，154(4):62 -64.

［9］吳雁，孫愛(ài)國(guó)，趙波，等.超聲振動(dòng)磨削陶瓷材料高效去除機(jī)理研究［J］.制造技術(shù)與機(jī)床，2006(4):59 -62.

［10］李伯民，趙波.現(xiàn)代磨削技術(shù)［M］.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2003:111 -113.

［11］劉軍營(yíng)，李素玲.磨削加工中砂輪堵塞機(jī)理分析［J］.山東工程學(xué)院學(xué)報(bào)，1999，13(13):57 -60.

［12］馬付建.超聲輔助加工系統(tǒng)研發(fā)及其在復(fù)合材料加工中的應(yīng)用［D］.大連:大連理工大學(xué)，2013.