王青元 朱萬成 劉 凱 侯 晨

(深部金屬礦山安全開采教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，遼寧 沈陽110819)

安全合理的采礦方法在礦山生產(chǎn)之中起著至關(guān)重要的作用，對(duì)回采工藝、生產(chǎn)能力、礦山安全及經(jīng)濟(jì)效益等都有很大影響。新城金礦Ⅴ#礦體－580 m 中段頂柱含金總質(zhì)量為1255.3 kg，礦柱的平均金品位為4.85 g/t。為避免礦量損失，對(duì)頂柱回采是非常必要的。按照地應(yīng)力測(cè)試的結(jié)果，在－580 m 中段最大地應(yīng)力(水平方向)達(dá)到27 MPa 左右，而且該礦柱較為破碎、裂隙發(fā)育、穩(wěn)固性比較差。礦柱上部為人工假頂，在人工假頂之上為上個(gè)中段的充填礦房。無論是人工假頂，還是其上的充填體，由于施工質(zhì)量未能充分保證等因素，其強(qiáng)度和剛度都比較低，給回采帶來很大的安全隱患。因此必須確定合理的采礦方法。

影響采礦方法選擇的因素眾多，各因素在采礦方法選擇中所處的地位不同，采礦方法的選擇多以傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)類比法為主，具有較大的主觀隨意性，選擇結(jié)果與選擇者的個(gè)人經(jīng)驗(yàn)密切相關(guān)，當(dāng)存在多種合適的采礦方法時(shí)，只能從定性的角度進(jìn)行分析對(duì)比，無法通過定量的方式確定最終的方案［1-2］。近年來，隨著優(yōu)化理論的發(fā)展，出現(xiàn)了許多可用于采礦方法優(yōu)選的方法，目前國(guó)內(nèi)外研究較多的方法有模糊數(shù)學(xué)［3-4］、遺傳算法［5］、價(jià)值工程法［6］、灰色聚類分析［7］和神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)法［8］等。這些方法在進(jìn)行優(yōu)選時(shí)需要確定各評(píng)價(jià)指標(biāo)的權(quán)重，而指標(biāo)權(quán)重選取是否科學(xué)，決定了優(yōu)選結(jié)果的準(zhǔn)確性。但是至今仍沒有給出一個(gè)公認(rèn)的合理的權(quán)重確定方法，這就給此類方法在進(jìn)行決策時(shí)帶來了困擾，影響了優(yōu)選結(jié)果的準(zhǔn)確性.

突變級(jí)數(shù)法是一種對(duì)評(píng)價(jià)目標(biāo)進(jìn)行多層次矛盾分解，然后利用突變理論與模糊數(shù)學(xué)相結(jié)合產(chǎn)生突變模糊隸屬函數(shù)，再由歸一公式進(jìn)行綜合量化運(yùn)算，最后歸一為1 個(gè)數(shù)值參數(shù)，即求出總的隸屬函數(shù)，從而對(duì)評(píng)價(jià)目標(biāo)進(jìn)行排序分析的一種綜合評(píng)價(jià)方法。該方法的特點(diǎn)是沒有對(duì)指標(biāo)采用權(quán)重，但它考慮了各評(píng)價(jià)指標(biāo)的相對(duì)重要性，要求將主要控制變量寫在前面，次要控制變量寫在后面，從而減少了主觀性又不失科學(xué)性、合理性，而且計(jì)算簡(jiǎn)易準(zhǔn)確，應(yīng)用范圍廣泛［9］。

1 工程技術(shù)條件

1.1 礦體賦存條件

新城金礦Ⅴ#礦體－580 m 中段頂柱分布在171～187 勘探線間，標(biāo)高在－530 ～－536 m 之間，賦存于Ⅰ#礦體傾斜延深旁側(cè)，焦家斷裂下盤外側(cè)。走向北東31°，傾向北西，傾角40°。礦體向NW 方向側(cè)伏，側(cè)伏角64°。走向延長(zhǎng)232 m，沿傾向側(cè)伏延深6 m，礦體呈似層狀，厚度一般在38.4 ～111.7 m 之間，平均厚度為74 m，屬于厚度變化穩(wěn)定型礦體，見圖1。礦體賦存在黃鐵絹英巖化花崗閃長(zhǎng)質(zhì)碎裂巖中，頂板巖石主要為絹英巖、絹英巖化花崗閃長(zhǎng)質(zhì)碎裂巖，底板為絹英巖化似斑狀花崗閃長(zhǎng)巖。礦體及頂?shù)装鍘r體相對(duì)穩(wěn)定，局部破碎帶或蝕變巖工程地質(zhì)條件較差。各盤區(qū)品位4.18 ～5.30 g/t，變化不大，平均品位4.85 g/t，屬礦區(qū)高品位礦段。

圖1 Ⅴ#礦體Fig.1 Ore-body Ⅴ#

礦體巖體整體性受－530 m 中段和－580 m 中段回采擾動(dòng)破壞嚴(yán)重。頂柱上部為人工假頂，且在人工假頂之上為上個(gè)中段的充填礦房。無論是人工假頂，還是其上的充填體，由于施工質(zhì)量未能充分保證等因素，其強(qiáng)度和剛度都比較低，隨采礦工作的進(jìn)行，受采動(dòng)的影響，人工假頂極有可能發(fā)生破斷，進(jìn)而引起上部充填體的跨落。

1.2 地應(yīng)力分布

新城金礦所屬的區(qū)域位于新華夏構(gòu)造體系中第二巨型隆起區(qū)的膠東隆起帶上，其主要構(gòu)造形式為新華夏系和鄰區(qū)的華夏式斷裂構(gòu)造。地應(yīng)力場(chǎng)的作用方式主要繼承了新華夏系的構(gòu)造應(yīng)力場(chǎng)，其最大水平主應(yīng)力方向?yàn)镹WW—SEE 向。為了更好地分析地應(yīng)力場(chǎng)隨深度的變化規(guī)律，一些學(xué)者使用線性回歸方法，對(duì)測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力值進(jìn)行回歸分析，得出了最大水平主應(yīng)力、最小水平主應(yīng)力和垂直主應(yīng)力隨深度的回歸公式。Ⅴ#礦體－580 m 中段頂柱處最大主應(yīng)力為31.382 MPa，方向?yàn)榇怪庇诘V體走向方向。主應(yīng)力方向與新城金礦Ⅴ#礦體－536 m 斷面的關(guān)系如圖2 所示。

圖2 主應(yīng)力方向Fig.2 Principal stress direction

2 采礦方案優(yōu)選

2.1 采礦方法優(yōu)選評(píng)判體系確定

采礦方法評(píng)判是一個(gè)系統(tǒng)工程，建立評(píng)判指標(biāo)體系是進(jìn)行評(píng)判的基礎(chǔ)工作，其科學(xué)合理性直接影響著評(píng)估結(jié)果的準(zhǔn)確性。在評(píng)判指標(biāo)體系中，既有定量的參數(shù)，又有定性的參數(shù)，各因素之間相互影響、相互制約。評(píng)判指標(biāo)選取的原則是以盡量少的指標(biāo)，反映最主要和最全面的信息。利用突變級(jí)數(shù)法建立的采礦方法優(yōu)選模型，其評(píng)判指標(biāo)體系包括3 個(gè)部分:一是安全性P1，包括爆破影響X1、通風(fēng)條件X2、采場(chǎng)暴露面積X3;二是生產(chǎn)能力P2，包括日生產(chǎn)能力X4、回采率X5;三是技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件P3，包括采切比X6、貧化率X7、出礦成本X8、方案適應(yīng)性X9。根據(jù)以上9 個(gè)指標(biāo)的不同層次，建立的采礦方法優(yōu)選的指標(biāo)層次框架如圖3 所示。

圖3 指標(biāo)層次框架Fig.3 Framework analysis of index levels

根據(jù)礦體實(shí)際賦存狀態(tài)，擬選出3 種采礦方法:上向進(jìn)路充填采礦法(方法Ⅰ)、點(diǎn)礦柱充填采礦法(方法Ⅱ)、上向水平分層充填采礦法(方法Ⅲ)，其綜合指標(biāo)體系如表1 所示。

2.2 采礦方法優(yōu)選模糊隸屬函數(shù)值確定

在對(duì)基礎(chǔ)指標(biāo)的模糊隸屬函數(shù)值進(jìn)行求解時(shí)，分為兩部分。

(1)定量性指標(biāo):對(duì)于越大越好型指標(biāo)，用式子r= X/Ximax進(jìn)行計(jì)算;對(duì)于越小越好指標(biāo)，用式子r =Xjmin/X 進(jìn)行計(jì)算，其中，Ximax為同一指標(biāo)數(shù)據(jù)最大值，Xjmin為同一指標(biāo)數(shù)據(jù)最小值，X 為真值，r 為其模糊隸屬函數(shù)值。結(jié)果如表2 所示。

表1 各方案的綜合評(píng)判指標(biāo)體系Table 1 Synthetic assessment indexes system of each scheme

(2)非定量性指標(biāo):采用相對(duì)二元比較法，計(jì)算出各指標(biāo)的相對(duì)隸屬度，結(jié)果如表2 所示。

表2 評(píng)判指標(biāo)的模糊隸屬函數(shù)值Table 2 Fuzzy membership function value of evaluation indexes

2.3 采礦方法優(yōu)選歸一計(jì)算

對(duì)表3 中的指標(biāo)分別用各突變系統(tǒng)的歸一公式逐步向上綜合，直至得到最高層評(píng)價(jià)。以方法I 為例，計(jì)算過程如下。

(1)安全性子系統(tǒng)P1:

y1= X11/2= 0.909，y2= X21/3= 0.947，

y3= X31/4= 1.000.

(2)生產(chǎn)能力子系統(tǒng) P2:

y4=X41/2= 0.898，y5= X51/3= 0.990

(3)技術(shù)經(jīng)濟(jì)子系統(tǒng)P3:

y6= X61/2= 0.912，y7= X71/3= 1.000，

y8= X81/4= 1.000，y9= X91/5= 1.000

同理，可得方法Ⅱ、方法Ⅲ的計(jì)算結(jié)果，如表3 所示。

表3 評(píng)判指標(biāo)的歸一值Table 3 Normalized value of evaluation indexes

以方法Ⅰ為例，對(duì)于X1、X2、X3，遵循“大中取小”的非互補(bǔ)原則，取P1= 0.909;對(duì)于X4、X5，遵循互補(bǔ)的原則，取平均值P2= 0.895;對(duì)于X6、X7、X8、X9，遵循“大中取小”的非互補(bǔ)原則，取P3= 0.912。對(duì)于P1、P2、P3，采用燕尾突變的歸一公式，得依據(jù)互補(bǔ)原則取平均值Q =0.965，即為方法I 的突變級(jí)數(shù)。同理，可得方法Ⅱ、方法Ⅲ的突變級(jí)數(shù)，計(jì)算結(jié)果如表4 所示。

2.4 結(jié)果與分析

結(jié)合表2 和表3 的數(shù)據(jù)分析可知，安全性方面，方法Ⅰ存在著明顯的優(yōu)越性;生成能力方面，方法II略優(yōu)于其他2 種方法;技術(shù)經(jīng)濟(jì)方面，3 種方法各有優(yōu)劣。

表4 采礦方法優(yōu)選計(jì)算結(jié)果Table 4 Mining method optimization and calculation

從表4 的計(jì)算結(jié)果可知，3 種采礦方法的突變級(jí)數(shù)Q 分別為0.972、0.969、0.956，采礦方法的優(yōu)越性排序?yàn)棰瘢劲颍劲?，即上向進(jìn)路充填采礦法最優(yōu)，點(diǎn)礦柱充填采礦法次之，上向水平分層充填采礦法較差。

3 應(yīng)用效果

為了驗(yàn)證所選采礦方法的合理性，和保證回采的安全，在173 盤區(qū)開設(shè)了幾個(gè)試驗(yàn)采場(chǎng)。試驗(yàn)采場(chǎng)的寬度為4 m，分2 層回采，2 層高度均為3 m。第1 層回采結(jié)束后進(jìn)行充填，充填高度為2 m，空頂1 m，作為下層回采的自由空間;第2 層回采結(jié)束后充填時(shí)，先充到距假底2 m 左右暫停，然后在采場(chǎng)兩幫各打2個(gè)木垛，作為人工支柱，以保證相鄰采場(chǎng)的回采安全，木垛驗(yàn)收合格后采場(chǎng)充填接頂。整個(gè)回采過程中最大空頂高度為4 m。在回采過程中進(jìn)行了巷道穩(wěn)定性的監(jiān)測(cè)，監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)如圖4 和圖5 所示。

圖4 巷道變形Fig.4 The deformation of roadway

由圖4 可知，巷道頂?shù)装逡平孔畲鬄?.8 mm，兩幫內(nèi)擠量最大為11.3 mm，兩者的值都很小，在安全范圍之內(nèi)。圖5 所示為錨桿受力曲線圖，1#測(cè)點(diǎn)在工作2 個(gè)月后由于地下采礦設(shè)備的碰撞發(fā)生破壞，2#和3#測(cè)點(diǎn)正常工作，從圖5 可以看出，3 個(gè)測(cè)點(diǎn)處錨桿測(cè)力計(jì)測(cè)出的力變化較穩(wěn)定，變化范圍在0.2 ～1.4 kN 范圍之內(nèi)，變化較小。從巷道的收斂值和錨桿測(cè)力得到的值都在安全范圍之內(nèi)，說明所采用的采礦方法是合理的。

圖5 錨桿受力曲線Fig.5 Anchor force curve

4 結(jié) 論

(1)新城金礦Ⅴ#礦體－580 m 中段頂柱最大主應(yīng)力為31.382 MPa，方向?yàn)榇怪庇诘V體走向方向。巖體較破碎，穩(wěn)定性差。

(2)采用突變級(jí)數(shù)法比較所提出的3 種采礦方法，得到的突變級(jí)數(shù)值方法I 為0.972，是最優(yōu)的采礦方法。

(3)井下工業(yè)性試驗(yàn)得到的巷道收斂值和錨桿測(cè)力計(jì)值都比較小，在安全范圍內(nèi)，說明所選采礦方法是合理的。

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