付寶杰　涂敏

摘要：巖石巷道綜合機(jī)械化快速掘進(jìn)有助于改善采掘接續(xù)緊張的局面，而巖石硬度是影響綜掘設(shè)備快速掘進(jìn)的關(guān)鍵因素之一。針對硬巖巷道圍巖巖性特點(diǎn)，利用超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，對硬巖巷道巖體強(qiáng)度進(jìn)行弱化，并通過工程實(shí)踐檢驗預(yù)裂效果，結(jié)果表明：硬巖巷道超深孔預(yù)裂爆破后，鉆孔周圍形成壓碎區(qū)、裂隙區(qū)，使巖體有效強(qiáng)度降低，有利于綜掘截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖；理論及數(shù)值模擬分析得出鉆孔爆破后形成半徑為1.8 m左右的松動破壞區(qū)；通過對新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷硬巖進(jìn)行超深孔預(yù)裂爆破，鉆孔窺視及工程驗證爆破松動半徑能夠達(dá)到1.5～2.5 m之間，取得了良好的巖體強(qiáng)度弱化效果，為硬巖巷道機(jī)械化快速施工技術(shù)研究提供指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：硬巖巷道；深孔預(yù)裂；強(qiáng)度弱化；機(jī)械化開采

中圖分類號：TD235 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-1098（2014）01-0015-04

隨著綜采、綜放技術(shù)的應(yīng)用和高產(chǎn)高效礦井建設(shè)的迅猛發(fā)展，采煤、掘進(jìn)速度不匹配的問題日益突出[1-2]。為縮短新井的建井期和緩解正在生產(chǎn)礦井的采掘接續(xù)，巖巷快速掘進(jìn)成為影響礦井生產(chǎn)穩(wěn)定、發(fā)展的關(guān)鍵，也是制約礦井水平、采區(qū)、采場“三大接替”的瓶頸。因此，尋求一條高效快掘的新路，成為相當(dāng)現(xiàn)實(shí)而重要的工程問題。

對于全巖巷道，當(dāng)巖石硬度小于6時，綜掘進(jìn)能夠較穩(wěn)定的實(shí)現(xiàn)快速掘進(jìn)；巖石硬度大于8時，一方面綜掘機(jī)掘進(jìn)速度低，另一方面對截割端部磨損相當(dāng)嚴(yán)重。通過超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，使巷道圍巖整體強(qiáng)度降低，從而保證綜掘機(jī)械能夠在全巖巷道中不間斷或偶有間斷作業(yè)，打開高效快掘的局面[3-5]。

1硬巖深孔預(yù)裂爆破機(jī)理

11固體介質(zhì)爆破區(qū)域特征分布

炸藥在炮孔內(nèi)爆炸后，產(chǎn)生強(qiáng)沖擊波和大量高溫高壓爆生氣體（見圖1）。由爆破孔傳播出來的強(qiáng)間斷沖擊波陣面上都是壓應(yīng)力，其強(qiáng)度要高出介質(zhì)的極限抗壓強(qiáng)度的許多倍，致使炮孔周圍的介質(zhì)產(chǎn)生過度粉碎，形成壓碎區(qū)。

沖擊波透射到介質(zhì)內(nèi)部，以應(yīng)力波形式向介質(zhì)內(nèi)傳播，在靠近壓碎區(qū)的介質(zhì)中產(chǎn)生徑向壓縮和切向拉伸。當(dāng)切向拉伸應(yīng)力超過介質(zhì)的動抗拉強(qiáng)度就會產(chǎn)生徑向裂隙，形成裂隙區(qū)。

當(dāng)應(yīng)力波進(jìn)一步向前傳播時，己經(jīng)衰減到不足以使介質(zhì)產(chǎn)生破壞，只能使介質(zhì)質(zhì)點(diǎn)產(chǎn)生震動，以地震波形式傳播，直至消失，故把裂隙區(qū)以外的區(qū)域稱為震動區(qū)。

深孔控制預(yù)裂爆破時，在掘進(jìn)工作面前方的巖體中產(chǎn)生了壓碎區(qū)和貫穿控制面的爆破裂隙區(qū)。壓碎區(qū)和爆破裂隙區(qū)的存在是有效降低巖體強(qiáng)度保證截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖的關(guān)鍵[6]。

12爆破引起的圍巖松動效應(yīng)

121壓碎區(qū)

爆炸沖擊波在巖體內(nèi)衰減很快，其峰值壓力隨距離的變化規(guī)律[7]為

3） 模擬結(jié)果分析。炸藥爆炸后不同時刻的炮孔圍巖中的壓應(yīng)力和Von mises 應(yīng)力變化如圖2所示。巖石的抗壓強(qiáng)度在80 MPa左右，抗拉強(qiáng)度在10 MPa左右。由于巖石的抗拉強(qiáng)度相對其抗壓強(qiáng)度要低的多，當(dāng)炮孔附近圍巖中的壓應(yīng)力達(dá)到100 MPa時，經(jīng)過單位換算數(shù)值達(dá)到0002時，巖石受到?jīng)_擊荷載作用引起的拉應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到60 MPa左右，此時巖石中出現(xiàn)徑向拉裂縫。因此，壓應(yīng)力達(dá)到0002即形成巖石的裂隙范圍，以炮孔為中心，半徑18 m范圍內(nèi)的巖石已經(jīng)弱化，可以通過綜掘機(jī)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)截割。

（a）240 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖 （b）360 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖

（c）240 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖（d）400 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖

圖2爆破應(yīng)力云圖

3工程實(shí)踐

1） 爆破方案。為了掌握深孔松動爆破裂隙擴(kuò)展范圍，驗證理論及數(shù)值分析結(jié)果，采用單孔松動爆破試驗，試驗地點(diǎn)為新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷，巖石為細(xì)砂巖，平均硬度f=8～9，炮孔布置如圖3所示，炮孔深度15 m，孔徑Φ93 mm，藥卷直徑Φ67 mm，裝藥長度10 m，炮孔堵塞長度5 m，裝藥布置如圖4所示。

圖3深孔爆破炮孔布置示意圖

圖4炮孔裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

2） 弱化效果分析。 為考察大直徑深孔爆破對硬巖的弱化程度及范圍， 深孔爆破前在新莊孜礦-812 mB4膠帶大巷及相關(guān)巷道施工鉆孔，在施工過程中，由于鉆機(jī)硐室方位與膠帶大巷之間形成32°夾角，進(jìn)而形成如圖5所示的鉆孔及巷道布置方式。

圖5方位改變后的鉆孔示意圖

通過對窺視孔窺視發(fā)現(xiàn)，從孔口位置到18 m一段，孔壁破損較嚴(yán)重，18 m以后，孔壁保持完整狀態(tài)。812 m開始，發(fā)現(xiàn)碎屑及裂痕，到905 m位置，孔內(nèi)塌落巖塊過多，鏡頭無法進(jìn)入（見圖6）。

（a）1 m處（b）905 m處

圖6爆破前孔內(nèi)觀測照片

窺視孔9 m位置其下部正對應(yīng)爆破孔，兩孔孔口標(biāo)高相差50 mm，據(jù)此計算出爆破孔松動范圍16 m（見圖7）。

圖7兩鉆孔位置關(guān)系圖

另外，在膠帶大巷掘進(jìn)期間對其進(jìn)行現(xiàn)場觀測，當(dāng)大巷掘進(jìn)7～9 m一段時，巷道左幫出現(xiàn)卡釬現(xiàn)象，據(jù)此推測爆破孔松動半徑在15～25 m之間（見圖8）。對于爆破孔而言，該距離正好在過封孔段附近，膠帶大巷掘進(jìn)矸石較破碎，這也與因爆破產(chǎn)生的節(jié)理較發(fā)育有關(guān)。

圖8預(yù)裂半徑分析圖

摘要：巖石巷道綜合機(jī)械化快速掘進(jìn)有助于改善采掘接續(xù)緊張的局面，而巖石硬度是影響綜掘設(shè)備快速掘進(jìn)的關(guān)鍵因素之一。針對硬巖巷道圍巖巖性特點(diǎn)，利用超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，對硬巖巷道巖體強(qiáng)度進(jìn)行弱化，并通過工程實(shí)踐檢驗預(yù)裂效果，結(jié)果表明：硬巖巷道超深孔預(yù)裂爆破后，鉆孔周圍形成壓碎區(qū)、裂隙區(qū)，使巖體有效強(qiáng)度降低，有利于綜掘截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖；理論及數(shù)值模擬分析得出鉆孔爆破后形成半徑為1.8 m左右的松動破壞區(qū)；通過對新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷硬巖進(jìn)行超深孔預(yù)裂爆破，鉆孔窺視及工程驗證爆破松動半徑能夠達(dá)到1.5～2.5 m之間，取得了良好的巖體強(qiáng)度弱化效果，為硬巖巷道機(jī)械化快速施工技術(shù)研究提供指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：硬巖巷道；深孔預(yù)裂；強(qiáng)度弱化；機(jī)械化開采

中圖分類號：TD235 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-1098（2014）01-0015-04

隨著綜采、綜放技術(shù)的應(yīng)用和高產(chǎn)高效礦井建設(shè)的迅猛發(fā)展，采煤、掘進(jìn)速度不匹配的問題日益突出[1-2]。為縮短新井的建井期和緩解正在生產(chǎn)礦井的采掘接續(xù)，巖巷快速掘進(jìn)成為影響礦井生產(chǎn)穩(wěn)定、發(fā)展的關(guān)鍵，也是制約礦井水平、采區(qū)、采場“三大接替”的瓶頸。因此，尋求一條高效快掘的新路，成為相當(dāng)現(xiàn)實(shí)而重要的工程問題。

對于全巖巷道，當(dāng)巖石硬度小于6時，綜掘進(jìn)能夠較穩(wěn)定的實(shí)現(xiàn)快速掘進(jìn)；巖石硬度大于8時，一方面綜掘機(jī)掘進(jìn)速度低，另一方面對截割端部磨損相當(dāng)嚴(yán)重。通過超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，使巷道圍巖整體強(qiáng)度降低，從而保證綜掘機(jī)械能夠在全巖巷道中不間斷或偶有間斷作業(yè)，打開高效快掘的局面[3-5]。

1硬巖深孔預(yù)裂爆破機(jī)理

11固體介質(zhì)爆破區(qū)域特征分布

炸藥在炮孔內(nèi)爆炸后，產(chǎn)生強(qiáng)沖擊波和大量高溫高壓爆生氣體（見圖1）。由爆破孔傳播出來的強(qiáng)間斷沖擊波陣面上都是壓應(yīng)力，其強(qiáng)度要高出介質(zhì)的極限抗壓強(qiáng)度的許多倍，致使炮孔周圍的介質(zhì)產(chǎn)生過度粉碎，形成壓碎區(qū)。

沖擊波透射到介質(zhì)內(nèi)部，以應(yīng)力波形式向介質(zhì)內(nèi)傳播，在靠近壓碎區(qū)的介質(zhì)中產(chǎn)生徑向壓縮和切向拉伸。當(dāng)切向拉伸應(yīng)力超過介質(zhì)的動抗拉強(qiáng)度就會產(chǎn)生徑向裂隙，形成裂隙區(qū)。

當(dāng)應(yīng)力波進(jìn)一步向前傳播時，己經(jīng)衰減到不足以使介質(zhì)產(chǎn)生破壞，只能使介質(zhì)質(zhì)點(diǎn)產(chǎn)生震動，以地震波形式傳播，直至消失，故把裂隙區(qū)以外的區(qū)域稱為震動區(qū)。

深孔控制預(yù)裂爆破時，在掘進(jìn)工作面前方的巖體中產(chǎn)生了壓碎區(qū)和貫穿控制面的爆破裂隙區(qū)。壓碎區(qū)和爆破裂隙區(qū)的存在是有效降低巖體強(qiáng)度保證截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖的關(guān)鍵[6]。

12爆破引起的圍巖松動效應(yīng)

121壓碎區(qū)

爆炸沖擊波在巖體內(nèi)衰減很快，其峰值壓力隨距離的變化規(guī)律[7]為

3） 模擬結(jié)果分析。炸藥爆炸后不同時刻的炮孔圍巖中的壓應(yīng)力和Von mises 應(yīng)力變化如圖2所示。巖石的抗壓強(qiáng)度在80 MPa左右，抗拉強(qiáng)度在10 MPa左右。由于巖石的抗拉強(qiáng)度相對其抗壓強(qiáng)度要低的多，當(dāng)炮孔附近圍巖中的壓應(yīng)力達(dá)到100 MPa時，經(jīng)過單位換算數(shù)值達(dá)到0002時，巖石受到?jīng)_擊荷載作用引起的拉應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到60 MPa左右，此時巖石中出現(xiàn)徑向拉裂縫。因此，壓應(yīng)力達(dá)到0002即形成巖石的裂隙范圍，以炮孔為中心，半徑18 m范圍內(nèi)的巖石已經(jīng)弱化，可以通過綜掘機(jī)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)截割。

（a）240 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖 （b）360 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖

（c）240 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖（d）400 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖

圖2爆破應(yīng)力云圖

3工程實(shí)踐

1） 爆破方案。為了掌握深孔松動爆破裂隙擴(kuò)展范圍，驗證理論及數(shù)值分析結(jié)果，采用單孔松動爆破試驗，試驗地點(diǎn)為新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷，巖石為細(xì)砂巖，平均硬度f=8～9，炮孔布置如圖3所示，炮孔深度15 m，孔徑Φ93 mm，藥卷直徑Φ67 mm，裝藥長度10 m，炮孔堵塞長度5 m，裝藥布置如圖4所示。

圖3深孔爆破炮孔布置示意圖

圖4炮孔裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

2） 弱化效果分析。 為考察大直徑深孔爆破對硬巖的弱化程度及范圍， 深孔爆破前在新莊孜礦-812 mB4膠帶大巷及相關(guān)巷道施工鉆孔，在施工過程中，由于鉆機(jī)硐室方位與膠帶大巷之間形成32°夾角，進(jìn)而形成如圖5所示的鉆孔及巷道布置方式。

圖5方位改變后的鉆孔示意圖

通過對窺視孔窺視發(fā)現(xiàn)，從孔口位置到18 m一段，孔壁破損較嚴(yán)重，18 m以后，孔壁保持完整狀態(tài)。812 m開始，發(fā)現(xiàn)碎屑及裂痕，到905 m位置，孔內(nèi)塌落巖塊過多，鏡頭無法進(jìn)入（見圖6）。

（a）1 m處（b）905 m處

圖6爆破前孔內(nèi)觀測照片

窺視孔9 m位置其下部正對應(yīng)爆破孔，兩孔孔口標(biāo)高相差50 mm，據(jù)此計算出爆破孔松動范圍16 m（見圖7）。

圖7兩鉆孔位置關(guān)系圖

另外，在膠帶大巷掘進(jìn)期間對其進(jìn)行現(xiàn)場觀測，當(dāng)大巷掘進(jìn)7～9 m一段時，巷道左幫出現(xiàn)卡釬現(xiàn)象，據(jù)此推測爆破孔松動半徑在15～25 m之間（見圖8）。對于爆破孔而言，該距離正好在過封孔段附近，膠帶大巷掘進(jìn)矸石較破碎，這也與因爆破產(chǎn)生的節(jié)理較發(fā)育有關(guān)。

圖8預(yù)裂半徑分析圖

摘要：巖石巷道綜合機(jī)械化快速掘進(jìn)有助于改善采掘接續(xù)緊張的局面，而巖石硬度是影響綜掘設(shè)備快速掘進(jìn)的關(guān)鍵因素之一。針對硬巖巷道圍巖巖性特點(diǎn)，利用超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，對硬巖巷道巖體強(qiáng)度進(jìn)行弱化，并通過工程實(shí)踐檢驗預(yù)裂效果，結(jié)果表明：硬巖巷道超深孔預(yù)裂爆破后，鉆孔周圍形成壓碎區(qū)、裂隙區(qū)，使巖體有效強(qiáng)度降低，有利于綜掘截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖；理論及數(shù)值模擬分析得出鉆孔爆破后形成半徑為1.8 m左右的松動破壞區(qū)；通過對新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷硬巖進(jìn)行超深孔預(yù)裂爆破，鉆孔窺視及工程驗證爆破松動半徑能夠達(dá)到1.5～2.5 m之間，取得了良好的巖體強(qiáng)度弱化效果，為硬巖巷道機(jī)械化快速施工技術(shù)研究提供指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：硬巖巷道；深孔預(yù)裂；強(qiáng)度弱化；機(jī)械化開采

中圖分類號：TD235 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-1098（2014）01-0015-04

隨著綜采、綜放技術(shù)的應(yīng)用和高產(chǎn)高效礦井建設(shè)的迅猛發(fā)展，采煤、掘進(jìn)速度不匹配的問題日益突出[1-2]。為縮短新井的建井期和緩解正在生產(chǎn)礦井的采掘接續(xù)，巖巷快速掘進(jìn)成為影響礦井生產(chǎn)穩(wěn)定、發(fā)展的關(guān)鍵，也是制約礦井水平、采區(qū)、采場“三大接替”的瓶頸。因此，尋求一條高效快掘的新路，成為相當(dāng)現(xiàn)實(shí)而重要的工程問題。

對于全巖巷道，當(dāng)巖石硬度小于6時，綜掘進(jìn)能夠較穩(wěn)定的實(shí)現(xiàn)快速掘進(jìn)；巖石硬度大于8時，一方面綜掘機(jī)掘進(jìn)速度低，另一方面對截割端部磨損相當(dāng)嚴(yán)重。通過超深孔預(yù)裂爆破技術(shù)，使巷道圍巖整體強(qiáng)度降低，從而保證綜掘機(jī)械能夠在全巖巷道中不間斷或偶有間斷作業(yè)，打開高效快掘的局面[3-5]。

1硬巖深孔預(yù)裂爆破機(jī)理

11固體介質(zhì)爆破區(qū)域特征分布

炸藥在炮孔內(nèi)爆炸后，產(chǎn)生強(qiáng)沖擊波和大量高溫高壓爆生氣體（見圖1）。由爆破孔傳播出來的強(qiáng)間斷沖擊波陣面上都是壓應(yīng)力，其強(qiáng)度要高出介質(zhì)的極限抗壓強(qiáng)度的許多倍，致使炮孔周圍的介質(zhì)產(chǎn)生過度粉碎，形成壓碎區(qū)。

沖擊波透射到介質(zhì)內(nèi)部，以應(yīng)力波形式向介質(zhì)內(nèi)傳播，在靠近壓碎區(qū)的介質(zhì)中產(chǎn)生徑向壓縮和切向拉伸。當(dāng)切向拉伸應(yīng)力超過介質(zhì)的動抗拉強(qiáng)度就會產(chǎn)生徑向裂隙，形成裂隙區(qū)。

當(dāng)應(yīng)力波進(jìn)一步向前傳播時，己經(jīng)衰減到不足以使介質(zhì)產(chǎn)生破壞，只能使介質(zhì)質(zhì)點(diǎn)產(chǎn)生震動，以地震波形式傳播，直至消失，故把裂隙區(qū)以外的區(qū)域稱為震動區(qū)。

深孔控制預(yù)裂爆破時，在掘進(jìn)工作面前方的巖體中產(chǎn)生了壓碎區(qū)和貫穿控制面的爆破裂隙區(qū)。壓碎區(qū)和爆破裂隙區(qū)的存在是有效降低巖體強(qiáng)度保證截割機(jī)具經(jīng)濟(jì)破巖的關(guān)鍵[6]。

12爆破引起的圍巖松動效應(yīng)

121壓碎區(qū)

爆炸沖擊波在巖體內(nèi)衰減很快，其峰值壓力隨距離的變化規(guī)律[7]為

3） 模擬結(jié)果分析。炸藥爆炸后不同時刻的炮孔圍巖中的壓應(yīng)力和Von mises 應(yīng)力變化如圖2所示。巖石的抗壓強(qiáng)度在80 MPa左右，抗拉強(qiáng)度在10 MPa左右。由于巖石的抗拉強(qiáng)度相對其抗壓強(qiáng)度要低的多，當(dāng)炮孔附近圍巖中的壓應(yīng)力達(dá)到100 MPa時，經(jīng)過單位換算數(shù)值達(dá)到0002時，巖石受到?jīng)_擊荷載作用引起的拉應(yīng)力已經(jīng)達(dá)到60 MPa左右，此時巖石中出現(xiàn)徑向拉裂縫。因此，壓應(yīng)力達(dá)到0002即形成巖石的裂隙范圍，以炮孔為中心，半徑18 m范圍內(nèi)的巖石已經(jīng)弱化，可以通過綜掘機(jī)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)截割。

（a）240 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖 （b）360 ms時炮孔圍巖中壓應(yīng)力圖

（c）240 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖（d）400 ms時炮孔圍巖中Von mises應(yīng)力圖

圖2爆破應(yīng)力云圖

3工程實(shí)踐

1） 爆破方案。為了掌握深孔松動爆破裂隙擴(kuò)展范圍，驗證理論及數(shù)值分析結(jié)果，采用單孔松動爆破試驗，試驗地點(diǎn)為新莊孜礦-812 m水平B4膠帶大巷，巖石為細(xì)砂巖，平均硬度f=8～9，炮孔布置如圖3所示，炮孔深度15 m，孔徑Φ93 mm，藥卷直徑Φ67 mm，裝藥長度10 m，炮孔堵塞長度5 m，裝藥布置如圖4所示。

圖3深孔爆破炮孔布置示意圖

圖4炮孔裝藥結(jié)構(gòu)示意圖

2） 弱化效果分析。 為考察大直徑深孔爆破對硬巖的弱化程度及范圍， 深孔爆破前在新莊孜礦-812 mB4膠帶大巷及相關(guān)巷道施工鉆孔，在施工過程中，由于鉆機(jī)硐室方位與膠帶大巷之間形成32°夾角，進(jìn)而形成如圖5所示的鉆孔及巷道布置方式。

圖5方位改變后的鉆孔示意圖

通過對窺視孔窺視發(fā)現(xiàn)，從孔口位置到18 m一段，孔壁破損較嚴(yán)重，18 m以后，孔壁保持完整狀態(tài)。812 m開始，發(fā)現(xiàn)碎屑及裂痕，到905 m位置，孔內(nèi)塌落巖塊過多，鏡頭無法進(jìn)入（見圖6）。

（a）1 m處（b）905 m處

圖6爆破前孔內(nèi)觀測照片

窺視孔9 m位置其下部正對應(yīng)爆破孔，兩孔孔口標(biāo)高相差50 mm，據(jù)此計算出爆破孔松動范圍16 m（見圖7）。

圖7兩鉆孔位置關(guān)系圖

另外，在膠帶大巷掘進(jìn)期間對其進(jìn)行現(xiàn)場觀測，當(dāng)大巷掘進(jìn)7～9 m一段時，巷道左幫出現(xiàn)卡釬現(xiàn)象，據(jù)此推測爆破孔松動半徑在15～25 m之間（見圖8）。對于爆破孔而言，該距離正好在過封孔段附近，膠帶大巷掘進(jìn)矸石較破碎，這也與因爆破產(chǎn)生的節(jié)理較發(fā)育有關(guān)。

圖8預(yù)裂半徑分析圖