姜 東，吳邵慶，史勤豐，費(fèi)慶國(guó)

（1．東南大學(xué)工程力學(xué)系，南京 210096；2．江蘇省工程力學(xué)分析重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210096）

基于各向同性本構(gòu)關(guān)系薄層單元的螺栓連接參數(shù)識(shí)別

姜 東1，2，吳邵慶1，2，史勤豐1，2，費(fèi)慶國(guó)1，2

（1．東南大學(xué)工程力學(xué)系，南京 210096；2．江蘇省工程力學(xué)分析重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，南京 210096）

針對(duì)螺栓連接建模與參數(shù)識(shí)別問題開展研究?；诟飨蛲员緲?gòu)關(guān)系薄層單元理論，提出螺栓連接結(jié)構(gòu)接觸面力學(xué)性能識(shí)別方法。對(duì)單個(gè)螺栓搭接及多個(gè)螺栓搭接兩種結(jié)構(gòu)分別進(jìn)行有限元建模，忽略螺栓質(zhì)量、螺孔影響，搭接界面采用各向同性本構(gòu)關(guān)系的薄層單元模擬。根據(jù)試驗(yàn)?zāi)B(tài)參數(shù)構(gòu)造優(yōu)化問題，識(shí)別搭接界面薄層單元材料參數(shù)。結(jié)果表明，兩種螺栓連接結(jié)構(gòu)前四階彎曲模態(tài)頻率計(jì)算精度較高，薄層單元能準(zhǔn)確反映接觸界面力學(xué)性能。該方法適用于單個(gè)螺栓及螺栓較密集工況動(dòng)力學(xué)精確模擬。

螺栓連接；各向同性；薄層單元；參數(shù)識(shí)別

機(jī)械結(jié)構(gòu)中的螺栓等連接件會(huì)嚴(yán)重影響結(jié)構(gòu)局部剛度及整體動(dòng)力學(xué)性能。連接處動(dòng)力學(xué)參數(shù)對(duì)建立準(zhǔn)確的動(dòng)力學(xué)模型起決定性作用，是準(zhǔn)確計(jì)算結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性與響應(yīng)的前提。

螺栓連接結(jié)構(gòu)有限元模擬方法主要分兩類，即非線性接觸算法與界面單元法［1－2］。前者需不斷通過(guò)接觸算法判別接觸狀態(tài)，迭代計(jì)算結(jié)構(gòu)響應(yīng)，計(jì)算量較大；而后者可在保證計(jì)算精度前提下降低計(jì)算量。彈簧單元、一般單元（Generic element）、零厚度單元（Zero thickness element）及薄層單元（Thin layer element）為較常用接觸界面力學(xué)性能參數(shù)化方法。Ren等［3］僅考慮接觸界面平動(dòng)自由度，轉(zhuǎn)動(dòng)自由度通過(guò)平動(dòng)自由度實(shí)現(xiàn)。Ahmadian等［4］采用一般單元方法模擬螺栓連接搭接情況，通過(guò)試驗(yàn)頻響函數(shù)識(shí)別單元參數(shù)；Mayer等［5］利用零厚度單元及薄層單元提出能有效模擬接觸面方法。薄層單元理論最早來(lái)自模擬巖石接觸力學(xué)分析［6－7］。已有研究將薄層單元成功用于焊接、螺栓連接等形式的機(jī)械連接建模［8－9］。金峰等［10］用薄層單元分析重力壩體的抗震穩(wěn)定性；黃耀英等［11］分析基于橫觀各向同性體本構(gòu)方程簡(jiǎn)化獲得薄層單元本構(gòu)方程。楊紅平等［12］基于分形幾何及接觸力學(xué)理論表征粗糙表面微凸體參數(shù)，提出機(jī)械結(jié)合面法向接觸剛度計(jì)算模型。田紅亮等［13］采用虛擬各向同性材料模擬固定連接界面，基于赫茲接觸理論與分形理論推導(dǎo)等效虛擬材料參數(shù)，有限元分析頻率與試驗(yàn)值誤差小于9%。黃開放等［14］基于虛擬材料方法研究預(yù)緊力變化的連接結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)仿真，結(jié)果與試驗(yàn)值誤差在±6%以內(nèi)。

本文針對(duì)螺栓連接建模與參數(shù)識(shí)別問題在線性范圍內(nèi)開展研究?；诒訂卧碚摚瑢?duì)單、多螺栓搭接兩種結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元建模與參數(shù)識(shí)別。接觸界面采用基于各向同性本構(gòu)關(guān)系的薄層單元模擬。進(jìn)而提出基于薄層單元的螺栓連接結(jié)構(gòu)接觸面力學(xué)性能模擬方法。

1 薄層單元基本理論

對(duì)于固定接觸界面的螺栓連接結(jié)構(gòu)，結(jié)合面始終保持接觸，接觸狀態(tài)為粘附或者僅發(fā)生微小的局部相對(duì)位移（微觀滑移和微觀拍擊）。在該前提下，接觸面之間的作用力僅存在線性的法向接觸力與切向摩擦力。薄層單元能夠較準(zhǔn)確的反映接觸面力學(xué)性能。

薄層單元最早由Desai等［6］提出并用于巖土結(jié)構(gòu)接觸分析，在相鄰接觸體間定義一層單元等效模擬連接界面接觸力學(xué)特征?？紤]尺寸l1×l2×d薄層單元，據(jù)虛位移原理得虛功方程為

圖1 薄層單元等參變換Fig．1 Isoparametric transformation of thin-layer element

對(duì)薄層單元，設(shè)厚度d遠(yuǎn)小于另兩方向特征尺寸l1，l2。研究表明［6］，單元面內(nèi)應(yīng)變分量（εx，εy，γxy）、應(yīng)力分量（σx，σy，τxy）會(huì)被忽略。用單元形函數(shù)［11］分析時(shí)則有?Ni／?z遠(yuǎn)大于?Ni／?x及?Ni／?y（Ni為單元形函數(shù)），可認(rèn)為?Ni／?x＝?Ni／?y≈0，從而得出應(yīng)變分量εx＝εy＝γxy≈0。因此薄層單元在高斯點(diǎn)的應(yīng)變分量有三個(gè)不為零，應(yīng)變分量可簡(jiǎn)化為ε＝［εzγyzγzx］T。若接觸面法向｛e｝n與兩切向｛e｝t分別定義為薄層單元局部坐標(biāo)系z(mì)，x，y方向，據(jù)以上分析，設(shè)連接界面法向、切向接觸性能相互獨(dú)立，兩切向接觸性能具有一致性，表征界面接觸性能的薄層單元本構(gòu)方程為

此時(shí)法向彈性常數(shù)與切向彈性常數(shù)為非獨(dú)立的。

2 薄層單元參數(shù)確定

2.1 單元厚度

薄層單元厚度選擇對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較大。厚度過(guò)大則單元會(huì)有6個(gè)應(yīng)變分量，難以準(zhǔn)確體現(xiàn)接觸界面力學(xué)特征，不能用于模擬接觸情況；厚度過(guò)小則會(huì)導(dǎo)致雅可比矩陣行列式值趨向于零，致矩陣病態(tài)、求逆困難、無(wú)法計(jì)算位移－應(yīng)變關(guān)系。對(duì)薄層單元建模單元厚度選擇定義比例系數(shù)［1，6－7］為

文獻(xiàn)［6］認(rèn)為Ratio取值為10～100時(shí)能獲得較準(zhǔn)確結(jié)果。

2.2 接觸剛度

接觸剛度的確定為基于薄層單元螺栓連接結(jié)構(gòu)有限元模擬關(guān)鍵。接觸面保持線性粘合狀態(tài)時(shí)彈性矩陣中G，E均為常數(shù)［1］，需試驗(yàn)獲得。通過(guò)測(cè)試接觸界面應(yīng)力與位移間關(guān)系得到法向、切向接觸剛度［6］為

式中：kn為法向接觸剛度；kτ為切向接觸剛度；d為薄層厚度；ur，vr為薄層法向及切向位移；σ，τ為薄層法向及切向應(yīng)力。

該方法雖基于混凝土接觸試驗(yàn)，但對(duì)機(jī)械連接結(jié)構(gòu)界面接觸問題亦具有一定參考意義。通過(guò)螺栓連接結(jié)構(gòu)切向受力試驗(yàn)獲得接觸面等效剪切模量與切向剛度之關(guān)系［15］為

式中：A為實(shí)際接觸面積；k為連接切向剛度，與接觸界面面壓及摩擦性能等有關(guān)，其值為試驗(yàn)所得連接處切向力與切向位移關(guān)系曲線斜率。

以上兩種界面接觸剛度測(cè)試方法可獲得近似薄層單元彈性參數(shù)，將材料本構(gòu)關(guān)系集成于薄層單元中能對(duì)連接結(jié)構(gòu)進(jìn)行準(zhǔn)確有限元?jiǎng)恿W(xué)分析。采用該方法對(duì)不同方向接觸剛度需分別進(jìn)行試驗(yàn)；對(duì)試驗(yàn)裝置、試驗(yàn)方法要求較高。本文采用動(dòng)態(tài)試驗(yàn)數(shù)據(jù)識(shí)別螺栓連接結(jié)構(gòu)結(jié)合面薄層單元參數(shù)。

3 算例研究

分別對(duì)單個(gè)螺栓及多個(gè)螺栓搭接結(jié)構(gòu)開展研究。結(jié)構(gòu)Ⅰ由一個(gè)螺栓與兩塊鋁板搭接；結(jié)構(gòu)Ⅱ由兩塊鋁板通過(guò)4個(gè)螺栓搭接。螺栓型號(hào)均為M10。結(jié)構(gòu)幾何尺寸及搭接見圖2、圖3，搭接板材料參數(shù)見表1。

圖2 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ（單位：mm）Fig．2 Bolted joint structureⅠ

圖3 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ（單位：mm）Fig．3 Bolted joint structureⅡ

表1 搭接板材料參數(shù)Tab.1 Material properties of the lapp ing p late

3.1 模態(tài)試驗(yàn)結(jié)果

對(duì)兩種螺栓搭接模型分別進(jìn)行模態(tài)試驗(yàn)。螺栓預(yù)緊力對(duì)連接結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性有較大影響，預(yù)緊力大到一定程度時(shí)結(jié)構(gòu)固有頻率不會(huì)隨預(yù)緊力的增加而變化。用錘擊法以螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ?yàn)槔M(jìn)行模態(tài)試驗(yàn)說(shuō)明，測(cè)試與測(cè)點(diǎn)布置見圖4、圖5。采用彈簧繩懸掛方法模擬自由－自由邊界條件，傳感器布置于結(jié)構(gòu)端部以避開振型節(jié)點(diǎn)；為獲得較光滑振型曲線共布置13個(gè)測(cè)點(diǎn)。螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ的試驗(yàn)條件與此類似。通過(guò)試驗(yàn)得螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ，Ⅱ前四階試驗(yàn)?zāi)B(tài)數(shù)據(jù)見圖6。

圖4 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ測(cè)試情況Fig．4 The experiment condition of bolted structureⅡ

圖5 測(cè)點(diǎn)布置Fig．5 Test point arrangement

圖6 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ，Ⅱ前四階試驗(yàn)?zāi)B(tài)數(shù)據(jù)Fig．6 The first four experimentalmode shapes and modal frequencies of bolted structureⅠandⅡ

3.2 薄層單元參數(shù)識(shí)別

本文對(duì)模型Ⅰ，Ⅱ建立有限元模型，忽略螺栓質(zhì)量及螺孔影響，搭接板用實(shí)體單元模擬，界面用各向同性薄層單元模擬。將薄層單元材料參數(shù)識(shí)別轉(zhuǎn)化為優(yōu)化問題。待識(shí)別參數(shù)為接觸面薄層單元材料彈性模量E與剪切模量G。建立目標(biāo)函數(shù)為前四階彎曲振型計(jì)算、試驗(yàn)結(jié)果殘差加權(quán)平方和最小，即

式中：J（p）為目標(biāo)函數(shù)定義在結(jié)構(gòu)待識(shí)別參數(shù)合理取值范圍p1≤p≤p2內(nèi)，試驗(yàn)與計(jì)算模態(tài)參數(shù)殘差加權(quán)平方和取極小值；ε為模態(tài)參數(shù)殘差；zm，za（p）分別為試驗(yàn)與計(jì)算的模態(tài)參數(shù)；W為反映各模態(tài)參數(shù)殘差相對(duì)權(quán)重的對(duì)角陣。

設(shè)定待修正參數(shù)初值，用靈敏度分析法迭代求解式（14）。第j個(gè)迭代步問題可描述為

式中：Sj＝W1／2?zj／?pj為模態(tài)參數(shù)對(duì)待修正參數(shù)的加權(quán)靈敏度矩陣。迭代直到待識(shí)別參數(shù)p收斂。計(jì)算模態(tài)參數(shù)精度滿足要求時(shí)可得準(zhǔn)確的接觸面材料參數(shù)。

3．2．1 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ

螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ結(jié)合面薄層單元示意圖見圖7。由于靠近螺栓部位接觸剛度高于遠(yuǎn)離螺栓部位，將接觸面薄層單元等分為三部分，采用兩種不同的各向同性本構(gòu)關(guān)系模擬及參數(shù)識(shí)別。靠近螺栓（圖中深色）區(qū)域待識(shí)別參數(shù)為彈性模量E1與剪切模量G1；遠(yuǎn)離螺栓（圖中淺色）區(qū)域待識(shí)別參數(shù)為彈性模量E2及剪切模量G2。薄層比例系數(shù)Ratio＝10，材料密度為0。

圖7 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ結(jié)合面薄層單元示意圖Fig．7 Thin-layer element in the contact surface of bolted structureⅠ

圖8為螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)迭代收斂曲線，表2為薄層單元材料參數(shù)初始值與識(shí)別值，表3為參數(shù)識(shí)別前后計(jì)算與試驗(yàn)?zāi)B(tài)參數(shù)誤差比較。由識(shí)別結(jié)果看出，固有頻率最大誤差不超過(guò)1．0%，識(shí)別精度較高。表2中楊氏模量E大于剪切模量G，能反映接觸界面法向剛度大于切向接觸剛度特征；靠近螺栓區(qū)域結(jié)合面材料參數(shù)識(shí)別結(jié)果均遠(yuǎn)大于遠(yuǎn)離螺栓區(qū)域，能較好反映實(shí)際情況。因此基于各向同性材料的薄層單元能準(zhǔn)確反映結(jié)合面切向、法向接觸性能，計(jì)算模態(tài)參數(shù)精度高。

表2 結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)初始值和識(shí)別值Tab.2 The initial and the identified material parameters of the thin-layer element

表3 參數(shù)識(shí)別前后計(jì)算與試驗(yàn)?zāi)B(tài)參數(shù)誤差比較Tab.3 Com parison betw een the com putational and experimental modal data before and after parameter identification

3．2．2 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ

螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ由兩塊鋁板通過(guò)4個(gè)螺栓搭接而成。接觸界面螺栓分布更密集，與結(jié)構(gòu)Ⅰ相比結(jié)構(gòu)Ⅱ的接觸情況更復(fù)雜。由于螺栓預(yù)緊力產(chǎn)生的接觸面面壓分布非均勻，且4個(gè)螺栓距離較近，導(dǎo)致接觸剛度分布不均勻。結(jié)構(gòu)Ⅱ在接觸界面定義兩種材料，在約兩倍螺桿直徑的矩形區(qū)域內(nèi)定義各向同性材料1，待識(shí)別參數(shù)為彈性模量E1及剪切模量G1，其它區(qū)域定義各向同性材料2，識(shí)別參數(shù)為彈性模量E2及剪切模量G2。參數(shù)設(shè)置方法與結(jié)構(gòu)Ⅰ相同。

圖9為螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ結(jié)合面等效材料參數(shù)迭代收斂曲線，表4為結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)初始值與識(shí)別值，表5為參數(shù)識(shí)別前后計(jì)算與試驗(yàn)?zāi)B(tài)參數(shù)誤差比較。由識(shí)別結(jié)果看出，計(jì)算模態(tài)頻率最大誤差不超過(guò)2．5%，識(shí)別精度較高；薄層單元材料彈性參數(shù)在螺栓附近明顯高于其它區(qū)域，且法向彈性模量大于剪切模量，與實(shí)際搭接結(jié)構(gòu)接觸面接觸性能一致。因此基于各向同性材料的薄層單元能較好模擬多個(gè)螺栓搭接結(jié)構(gòu)的連接性能。

圖8 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅰ結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)迭代收斂曲線Fig．8 Material parameter convergence of the thin-layer element in the contact surface of bolted structureⅠ

圖9 螺栓搭接結(jié)構(gòu)Ⅱ結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)迭代收斂曲線Fig．9 Parameter convergence of the thin-layer element in the contact surface of bolted structureⅡ

表4 結(jié)合面薄層單元材料參數(shù)初始值和識(shí)別值Tab.4 The initial and the identified material parameters of the thin-layer element

表5 參數(shù)識(shí)別前后計(jì)算與試驗(yàn)?zāi)B(tài)參數(shù)誤差比較Tab.5 Com parison betw een the com putational and experimental modal data before and after param eter identification

4 結(jié) 論

（1）本文在各向同性本構(gòu)關(guān)系薄層單元理論基礎(chǔ)上提出螺栓連接結(jié)構(gòu)接觸面力學(xué)性能識(shí)別方法。通過(guò)固定結(jié)合面單、多個(gè)螺栓搭接兩種結(jié)構(gòu)對(duì)方法進(jìn)行驗(yàn)證。

（2）采用線性各向同性本構(gòu)關(guān)系薄層單元模擬接觸面，所提方法建模與參數(shù)識(shí)別效率較高，識(shí)別后參數(shù)能準(zhǔn)確反映螺栓搭接結(jié)構(gòu)結(jié)合面接觸性能。近螺栓區(qū)域接觸面材料參數(shù)識(shí)別結(jié)果大于遠(yuǎn)離螺栓區(qū)域，能較好反映接觸界面剛度分布不均勻性。

（3）該方法能準(zhǔn)確描述螺栓搭接結(jié)構(gòu)接觸面力學(xué)性能，適用于單、多個(gè)螺栓搭接等多種工況有限元精確模擬。

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Parameter identification of bolted-joint based on themodelwith thin-layer elements with isotropic constitutive relationship

JIANG Dong1，2，WU Shao-qing1，2，SHIQin-feng1，2，F(xiàn)EIQing-guo1，2
（1．Department of Engineering Mechanics，Southeast University，Nanjing 210096，China；2．Jiangsu Key Laboratory of Engineering Mechanics，Nanjing 210096，China）

The finite elementmodeling and parameter identification of bolted jointswere concerned．According to the basic theory of thin-layer element with isotropic constitutive relationship，a parameter identification method for recognizing the mechanical characteristics of contact surface in bolted structures was proposed．The finite element modelingmethods for single andmultiple bolted structureswere investigated respectively，ignoring the hole and themass of the bolt，and modeling the contact surface by using thin-layer elements．Experimentalmodal datawere used for identifying the constitutive parameters of thin-layer elementwith an optimization procedure．Applying the identified parameters in the finite element model，the maximum error between the computational and experimental modal frequencies was reduced reasonably．It is shown that thin layer elementwith identified parameters can be used for accurately simulating the normal and tangential stiffness of contact surface．The proposed approach is available for precisely simulating the single and multiple bolted structures．

bolted-joint connection；isotropic；thin-layer element；parameter identification

TU318

：A

10．13465／j．cnki．jvs．2014．22．007

國(guó)家自然科學(xué)基金（10902024）；教育部新世紀(jì)優(yōu)秀人才支持計(jì)劃（NCET－11－0086）；江蘇省自然科學(xué)基金（BK2010397）；江蘇高校優(yōu)勢(shì)學(xué)科建設(shè)工程資助項(xiàng)目（1105007001）

2013－07－08 修改稿收到日期：2013－08－16

姜東男，博士生，1985年12月生

費(fèi)慶國(guó)男，教授，博士生導(dǎo)師，1977年生