許俊

摘 要：節(jié)段拼裝架橋機(jī)在過孔作業(yè)中，需由架橋機(jī)的支承結(jié)構(gòu)提供水平外力驅(qū)使架橋機(jī)主梁結(jié)構(gòu)前（后）移動。該水平力控制不當(dāng)有可能導(dǎo)致架橋機(jī)支承結(jié)構(gòu)傾覆引起架橋機(jī)的垮塌事故，也有可能導(dǎo)致支撐墩身發(fā)生位移及變形影響橋梁的架設(shè)精度。分析了節(jié)段拼裝架橋機(jī)在過孔作業(yè)中產(chǎn)生的水平力對支承結(jié)構(gòu)的影響以及控制方法，供今后同類型架橋機(jī)設(shè)計(jì)及施工參考。

關(guān)鍵詞：水平力；節(jié)段拼裝架橋機(jī)；分析；控制

1 概述

隨著我國國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和預(yù)制節(jié)段拼裝施工法的機(jī)械設(shè)備生產(chǎn)及運(yùn)用水平的進(jìn)步，越來越多的橋梁采用節(jié)段拼裝施工技術(shù)。近年來，蘇通大橋引橋、上海長江大橋引橋、廈門集美大橋引橋、南京四橋引橋、嘉紹大橋引橋等些項(xiàng)目均采用節(jié)段拼裝架橋機(jī)拼裝施工。

節(jié)段拼裝架橋機(jī)（以下簡稱架橋機(jī)）通常由主梁結(jié)構(gòu)、支承結(jié)構(gòu)、起重天車3大部件組成。架橋機(jī)在移動過孔作業(yè)過程中，通常由前后2個(gè)主支承承受架橋機(jī)主梁以上結(jié)構(gòu)的垂向載荷，并提供水平動力驅(qū)使架橋機(jī)主梁以上結(jié)構(gòu)進(jìn)行前（后）縱、左（右）橫移。這個(gè)水平動力由專門的動力源提供，對于整個(gè)架橋機(jī)來說屬于外力，由支承架橋機(jī)前、后主支承的墩身1、墩身2提供。

節(jié)段拼裝架橋機(jī)主要結(jié)構(gòu)見圖1。

圖1 節(jié)段拼裝架橋機(jī)示意

2 水平力分析

假設(shè)架橋機(jī)需要向前移動過孔，對架橋機(jī)主支承結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析。

圖2 主支承結(jié)構(gòu)受力分析

架橋機(jī)主支承底部支承面到頂部滑移面的高度為H，主支承底部支承面支承寬度為W。架橋機(jī)主梁與主支承接觸滑移面間的摩擦系數(shù)為？滋，主梁以上需要移動的部件總質(zhì)量為M，在不考慮附加載荷的工況下架橋機(jī)移動過孔需要的總水平力FS=M×？滋。總質(zhì)量M產(chǎn)生的垂向正壓力由前、后兩個(gè)主支承承受。前主支承2承受的垂向正壓力為Nq，水平摩擦力為FSq=Nq×？滋。后主支承1承受的垂向正壓力為Nh，水平摩擦力為FSh=Nh×？滋。則有M=Nq+Nh，F(xiàn)S=FSq+FSh。

3 水平力對主支承的傾覆穩(wěn)定性分析

架橋機(jī)過孔作業(yè)時(shí)，通常由前、后主支承間的一個(gè)來提供水平動力驅(qū)動架橋機(jī)移動。不考慮附加載荷的工況下的水平動力為總摩擦力FS，分別對提供動力的主支承及非動力主支承進(jìn)行傾覆穩(wěn)定性分析。當(dāng)由后主支承1提供水平動力時(shí)，對于主支承1來說，所受水平力為水平總外力減去移動摩擦產(chǎn)生的摩擦力FS1=FS-FSh=（M-Nh）×？滋，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為？孜1=（Nh×W×0.5）÷（FS1×H）=（Hh×W×0.5）÷[（M-Nh）×？滋×H]。對于主支承2來說，總水平力就是移動摩擦產(chǎn)生的摩擦力FS2=FSq=Nq×？滋，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為？孜2=（Nh×W×0.5）÷（FS2×H）=（0.5×W）÷（？滋×H）。當(dāng)由前主支承2提供水平動力時(shí)，對于主支承1來說，總水平力為移動摩擦產(chǎn)生的摩擦力FS1'=FSh=Nh×？滋，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為？孜1'=（Nh×W×0.5）÷（FS1'×H）=（0.5×W）÷（？滋×H）。對于主支承2來說，總水平力為FS2'=FS-FSq=（M-Nq）×？滋，抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為？孜2'=（Nq×W×0.5）÷（FS2'×H）=（Nq×W×0.5）÷[（M-Nq）×？滋×H]。

從四個(gè)穩(wěn)定系數(shù)來看，主支承的穩(wěn)定性主要取決于以下幾個(gè)方面：（1）主支承底部支承面支承寬度W；（2）主支承底部支承面到頂部滑移面的高度H；（3）主支承承受的垂向正壓力Nq/Nh；（4）主梁以上需要移動的部件總質(zhì)量M；（5）主梁與主支承接觸滑移面間的摩擦系數(shù)？滋。因此，從架橋機(jī)的設(shè)計(jì)角度分析，提高主支承穩(wěn)定性主要有以下幾個(gè)方面：（1）在結(jié)構(gòu)布置允許的情況下盡可能加大支承寬度W；（2）在功能實(shí)現(xiàn)允許的情況下盡可能減小支承高度H；（3）在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)盡可能優(yōu)化減小總質(zhì)量M；（4）從機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料選型上盡可能使摩擦系數(shù) 減小。從架橋機(jī)使用的角度分析，使用承受垂向正壓力大的主支承來提供水平動力可提高主支承的傾覆穩(wěn)定性。因此，在架橋機(jī)過孔過程中，需根據(jù)兩個(gè)主支承承受的正壓力的變化，及時(shí)變換主支承去提供水平動力。

4 水平力對墩身變形影響的控制

墩身結(jié)構(gòu)作為架橋機(jī)的載體，在架橋機(jī)進(jìn)行過孔作業(yè)中不可避免要承受架橋機(jī)作用的水平力。盡管我們從設(shè)計(jì)及使用方法上減小了水平力的大小，但是水平力對于墩身變形的影響還是顯而易見的。在最近完工的嘉紹大橋施工過程中，架橋機(jī)過孔水平力在沒有采取控制措施的情況下，墩身在過孔過程中晃動明顯，墩頂變形瞬間最大位移達(dá)到了5cm。架橋機(jī)完成過孔后，墩頂殘余變形也達(dá)到了1cm，嚴(yán)重影響了節(jié)段梁的拼裝精度。減小墩身變形最為有效的方案是增加墩身順橋向的水平剛度。然而，為了克服施工載荷而去加大墩身尺寸顯然不是個(gè)合理的方案，造成了不必要的浪費(fèi)。在嘉紹大橋施工過程中，采取了一種“預(yù)張拉”的方案使得墩頂變形最大位移控制在了2cm以內(nèi)，基本消除了殘余變形。

“預(yù)張拉”方案見圖3。

圖3 “預(yù)張拉”方案

當(dāng)采用主支承1提供水平動力時(shí)，主支承2所受的水平力向前。主支承1所在墩已和已成橋相連，具有很大的水平剛度，水平力對于墩身的變形影響可以忽略不計(jì)。主支承2所在墩此時(shí)為孤墩，水平剛度較差，受水平力影響變形較為明顯。此時(shí)，在兩個(gè)墩身間利用水平鋼絞線進(jìn)行相連，并通過張拉千斤頂對鋼絞線進(jìn)行預(yù)張拉。張拉力FZL略小于墩身允許承受的最大水平力。在這個(gè)過孔過程中，張拉鋼絞線對主支承2所在墩身提供恒定的向后的拉力使得墩身預(yù)先有一個(gè)恒定的變形，這個(gè)變形是我們墩身可以承受的。在摩擦力小于張拉力時(shí)，墩身不再發(fā)生變形。當(dāng)摩擦力大于張拉力時(shí)，水平鋼絞線提供的向后的拉力相應(yīng)增加并完全平衡摩擦力，墩身也不再發(fā)生變形。

采用“預(yù)張拉”方法去控制架橋機(jī)過孔水平力，不僅有效地控制了墩身變形量，也是架橋機(jī)過孔過程更加安全、平穩(wěn)。

5 結(jié)束語

架橋機(jī)在過孔過程中，水平力的產(chǎn)生是不可避免的，只能減小其對施工過程的影響。文中所介紹的水平力對架橋機(jī)主支承傾覆穩(wěn)定性及墩身變形的影響及控制措施是結(jié)合了多個(gè)應(yīng)用實(shí)例總結(jié)出來的，值得同類型架橋機(jī)設(shè)計(jì)、施工過程的借鑒參考。

參考文獻(xiàn)

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[2]GB/T 3811-2008.起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].