黃香彬

（河北國華滄東發(fā)電有限責任公司，河北省滄州市，061113）

神華河北國華滄東發(fā)電有限公司1號和2號爐為上海鍋爐廠有限公司設計制造的亞臨界參數(shù)變壓運行汽包爐，四角切向燃燒方式、一次中間再熱、單爐膛平衡通風、固態(tài)排渣、半露天布置、爐前低封、全鋼構架的∏型直流爐，型號：SG-2028／17.5-M909。

俄制800 MW 機組超臨界直流鍋爐在二十世紀就采用了低壓再熱蒸汽作為鍋爐本體的吹灰汽源。上海鍋爐廠生產(chǎn)的600 MW 等級的亞臨界及超臨界直流鍋爐，引進的是美國CE 技術，蒸汽吹灰汽源采用鍋爐過熱蒸汽系統(tǒng)的高壓汽源，蒸汽吹灰系統(tǒng)調(diào)節(jié)門前后壓差大，設備維護成本大，經(jīng)濟性差。

吹灰器是電站鍋爐的附屬設備之一，能否投入使用以及使用的狀況直接影響鍋爐的安全和經(jīng)濟運行。為減少調(diào)節(jié)門前后壓損，提高機組運行經(jīng)濟性，優(yōu)化蒸汽吹灰汽源，采用屏再入口聯(lián)箱作為鍋爐本體吹灰汽源，采用低品質(zhì)汽源取代高品質(zhì)汽源不但可以提高機組的經(jīng)濟性，而且可以降低吹灰系統(tǒng)的維護費用。

1 優(yōu)化的可行性

1.1 蒸汽壓力

一般來說，吹灰壓力根據(jù)鍋爐結焦部位、結焦程度的不同，大都定在0.8～2.0 MPa之間，當壓力低于下限，蒸汽射流的力量會明顯減弱，吹灰不能收到顯著效果；壓力太高，則會嚴重沖蝕受熱面甚至造成爆管。

神華河北國華滄東發(fā)電有限公司一期鍋爐實際運行中機組負荷300 MW 時，屏式再熱器入口的壓力為1.8 MPa，機組負荷450 MW 時，屏式再熱器入口的壓力為2.44 MPa，機組負荷600 MW時，屏式再熱器入口的壓力為3.3MPa，現(xiàn)在一期兩臺鍋爐實際吹灰壓力設定值1.6MPa。借鑒華能九臺電廠經(jīng)驗教訓，不選用手動截止閥采用手動閘閥，減少節(jié)流壓力損失，通過吹灰器廠家設計人員核算，采用屏式再熱器出口蒸汽作為蒸汽吹灰汽源能滿足蒸汽壓力要求。

1.2 蒸汽過熱度

為了保證吹灰工作正常，吹灰蒸汽需要有一定的過熱度，通過與從鍋爐廠設計人員交流得知此過熱度最好在80℃以上。如果吹灰蒸汽過熱度不高，不僅可能使蒸汽在吹灰器中凝結，而且蒸汽進入爐膛后，使局部煙氣急劇冷卻，低溫蒸汽在爐內(nèi)受熱汽化，體積膨脹，使燃燒動力場發(fā)生變化，燃燒受到干擾，爐膛負壓擺動，當遇到煤質(zhì)較差時，容易造成爐膛滅火。

目前一般吹灰器需要的介質(zhì)壓力大多都低于2 MPa，2 MPa下對應的飽和水溫度是212℃，神華河北國華滄東發(fā)電有限公司所用鍋爐熱力計算數(shù)據(jù)中，300 MW 下屏式再熱器入口的蒸汽溫度為361℃，450 MW 下屏式再熱器入口的蒸汽溫度為349℃，600 MW 下屏式再熱器入口的蒸汽溫度為358℃，通過吹灰器廠家設計人員計算見表1，經(jīng)過調(diào)節(jié)門減壓節(jié)流后，吹灰蒸汽溫度在340℃以上，蒸汽過熱度遠遠大于80℃，因此采用屏式再熱器入口蒸汽作為蒸汽吹灰汽源，蒸汽的過熱度能滿足要求。

表1 不同負荷下屏再入口蒸汽壓力和溫度

2 高、低壓汽源安全性比較

神華河北國華滄東發(fā)電有限公司一期600 MW機組鍋爐本體吹灰汽源取自過熱器分隔屏出口集箱，汽源參數(shù)：壓力P=18.2 MPa，溫度T=443℃。由于爐膛受熱面吹損比較嚴重，目前調(diào)節(jié)門后壓力設定值為1.6 MPa。

蒸汽吹灰汽源取自屏式再熱器入口與取自分隔屏過熱器出口相比，無論從安全上還是經(jīng)濟上都有顯著的優(yōu)勢。

（1）分隔屏過熱器出口蒸汽參數(shù)較高，對管道和閥門的要求也相應較高，都需要高壓管道和閥門；而采用低壓的再熱蒸汽做為吹灰汽源，其管道和閥門的壓力等級就會相應降低。

（2）高壓汽源減壓裝置前后壓差過大，對閥門沖刷嚴重，長時間運行有可能造成泄漏。

3 低壓汽源優(yōu)化

2013年2月和11月分別利用機組C修和A 修的機會對2號鍋爐和1號鍋爐蒸汽吹灰汽源進行優(yōu)化改造，改造分為熱工控制和機務兩個部分。

3.1 熱控部分

（1）保持原有控制系統(tǒng)設備，以保證屏式再熱器入口聯(lián)箱即低壓蒸汽吹灰汽源無法滿足蒸汽吹灰要求時，隨時可以啟用高壓蒸汽吹灰汽源即過熱器分隔屏出口集箱為吹灰汽源控制系統(tǒng)進行機組的蒸汽吹灰控制，DCS （分散控制系統(tǒng)）及PLC 內(nèi)部增加控制選擇功能，以選擇蒸汽吹灰的類型。

（2）PLC 內(nèi)增加低壓蒸汽吹灰汽源蒸汽吹灰啟動邏輯，此邏輯主要控制低壓蒸汽蒸汽吹灰供汽電動門和低壓蒸汽吹灰蒸汽壓力調(diào)節(jié)門。當選擇低壓蒸汽吹灰汽源蒸汽吹灰時，邏輯控制相應的低壓蒸汽汽源吹灰供汽電動門，調(diào)節(jié)門，原吹灰器及相應吹灰疏水門。

（3）高壓吹灰汽源的蒸汽壓力，溫度測點不變，保持原有自動壓力調(diào)節(jié)部分，溫度連鎖部分。

3.2 機務部分

（1）從一期鍋爐屏式再熱器進口連接管道上引出蒸汽，再熱器進口連接管道共有4根，管道規(guī)格?660mm×20mm 質(zhì)SA-106B，從中間兩根管道上部開孔DN100mm，接加強管座T5.42C12SO DN100。

（2）設計煤種BMCR （鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量）工況下屏式再熱器進口溫度364℃，再熱蒸汽進口壓力3.84 MPa。引出管道規(guī)格?114 mm×9 mm材質(zhì)20g，經(jīng)減壓閥調(diào)整壓力后接入原本體吹灰減壓閥后管道如圖1，管道設計參數(shù)2.94 MPa、330℃，規(guī)格?114mm×6mm 材質(zhì)20g。

圖1 高壓和低壓吹灰汽源連接圖

4 高壓和低壓蒸汽吹灰汽源對機組煤耗影響

為驗證汽源優(yōu)化后對機組煤耗的影響，于2013年11月15日對2號鍋爐蒸汽吹灰汽源兩種方式分別進行了試驗，試驗結果見表2和表3。

由表2和表3試驗數(shù)據(jù)計算結果可知，當使用高壓蒸汽吹灰汽源即過熱器分隔屏出口集箱為吹灰汽源時，其鍋爐過熱器受熱面吹灰即長吹工況修正后熱耗率和修正后供電煤耗分別為8184.36kJ／kW·h和314.98g／kW·h，鍋爐爐膛水冷壁即短吹工況修正后熱耗率和修正后供電煤耗分別為8163.17kJ／kW·h 和314.08g／kW·h；當使用低壓蒸汽吹灰汽源即屏再入口聯(lián)箱為吹灰汽源時，其長吹工況修正后熱耗率和修正后供電煤耗分別為8174.73kJ／kW·h 和314.56g／kW·h，短吹工況修正后熱耗率和修正后供電煤耗分別為8159.08 kJ／kW·h和313.88g／kW·h。即在長吹工況下，吹灰汽源使用屏再入口聯(lián)箱相比過熱器分隔屏出口集箱機組修正后供電煤耗降低0.42g／kW·h；在短吹工況下，吹灰汽源使用屏再入口聯(lián)箱相比過熱器分隔屏出口集箱機組修正后供電煤耗降低0.20 g／kW·h。

表2 短吹 （2只）方式主要計算結果

表3 長吹 （2只）方式主要計算結果

5 優(yōu)化后的經(jīng)濟效益和社會效益

一臺鍋爐90 只短桿吹灰器，56 只長桿吹灰器。由于燃用神華煤易結焦，每天短桿吹灰器投運2次，每只每次投運1次需要2 min，長桿吹灰器每天投運1.2次，每只投運1次需要13.8min。2只為一組，長吹每天需要463.68 min，短吹每天需要180 min。機組負荷率按80%計算，每年按320天計算，每年每臺鍋爐可以節(jié)省590.71t標準煤，兩臺鍋爐節(jié)省1181.42t標準煤，每噸標煤按800元計算，每年可節(jié)省945136 元。減少氮氧化物排放7.17t，粉塵排放1.18t，二氧化碳排放2811.78t。

6 結論與建議

通過神華河北國華滄東發(fā)電有限公司一期亞臨界鍋爐蒸汽吹灰器汽源優(yōu)化表明，由分割屏過熱器出口改至屏式再熱器入口汽源優(yōu)化是成功的，優(yōu)化后的吹灰系統(tǒng)不但能滿足鍋爐正常使用的要求，而且也能提高機組經(jīng)濟性，經(jīng)濟效益比較顯著，同時對減輕管道閥門磨損，減小故障率有著明顯效果，因此該吹灰汽源優(yōu)化方案在同類型機組中也具有很強的參考價值。

［1］ 鄧亞軍，張維群.電站鍋爐吹灰器運行現(xiàn)狀及性能比較 ［J］.四川電力技術，2003 （3）

［2］ 白冰，張愛軍，楊國春等.蒸汽吹灰器對鍋爐設備運行的影響及其管理 ［J］.華北電力技術，2009（S1）

［3］ 朱相利.吹灰器在鍋爐生產(chǎn)中的應用 ［J］.鍋爐制造，2005 （1）

［4］ 楊衛(wèi)娟，周俊虎，劉建忠等.600MW 機組鍋爐吹灰器優(yōu)化投用分析 ［J］.熱力發(fā)電，2005 （1）

［5］ 周寧祥.燃煤鍋爐吹灰控制系統(tǒng)的改進 ［J］.電力安全技術，2009 （3）