李祝飛，高文智，李 鵬，姜宏亮，楊基明

(中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)，合肥 230027)

0 引言

進(jìn)氣道能否自起動，關(guān)乎整個吸氣式高超聲速飛行器飛行試驗(yàn)的成敗。2011年6月美國進(jìn)行了X-51A第二次飛行試驗(yàn)，超燃沖壓發(fā)動機(jī)在由乙烯燃料轉(zhuǎn)換到JP7碳?xì)淙剂系倪^程中，出現(xiàn)了進(jìn)氣道不起動。雖然飛行器試圖調(diào)整到有利于進(jìn)氣道再起動的狀態(tài)，但沒有奏效，最終導(dǎo)致試驗(yàn)未能達(dá)到預(yù)期目標(biāo)［1］。高超聲速進(jìn)氣道在設(shè)計過程中，為了獲得良好的自起動性能，普遍采用經(jīng)典的Kantrowitz起動界限［2］作為進(jìn)氣道自起動的內(nèi)收縮比(ICR)界限，造成進(jìn)氣道效率的大大降低而失去其實(shí)用價值［3］。Kantrowitz界限假定進(jìn)氣道入口前存在一道正激波，因而不適用于高超聲速進(jìn)氣道。由于高超聲速進(jìn)氣道幾何形式的多樣性和內(nèi)部流動的復(fù)雜性，目前還沒有較好的理論對高超聲速進(jìn)氣道的起動特性進(jìn)行準(zhǔn)確和全面的預(yù)報［3-4］。風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)無疑成為重要的研究手段之一。文獻(xiàn)［5-6］的風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，Kantrowitz自起動界限對于高超聲速進(jìn)氣道往往過于保守。研究高超聲速進(jìn)氣道自起動特性的快速實(shí)驗(yàn)檢測方法，對預(yù)報進(jìn)氣道的自起動性能具有重要意義。

開展定幾何進(jìn)氣道自起動實(shí)驗(yàn)的關(guān)鍵是在有效的試驗(yàn)時間內(nèi)先迫使進(jìn)氣道不起動，然后移除導(dǎo)致不起動的因素，考察進(jìn)氣道能否再起動。進(jìn)氣道的再起動是認(rèn)定進(jìn)氣道在類似條件下，具有自起動能力的直接證據(jù)［7-8］。在常規(guī)風(fēng)洞中，由于試驗(yàn)時間足夠長(10s量級)，多采用依據(jù)節(jié)流原理設(shè)計的機(jī)構(gòu)，調(diào)節(jié)流道的出口面積迫使進(jìn)氣道不起動。這些機(jī)構(gòu)有時兼做流量計使用，如文獻(xiàn)［7］使用的流量計、文獻(xiàn)［8］使用的堵塞錐，而文獻(xiàn)［9-10］則直接使用較為簡易的節(jié)流擋板。在脈沖設(shè)備中，路德維希管風(fēng)洞試驗(yàn)時間相對較長(數(shù)百毫秒量級)，文獻(xiàn)［11］使用可控裝置噴射高壓氣體產(chǎn)生流動堵塞，迫使進(jìn)氣道不起動。激波風(fēng)洞以其靈活的運(yùn)行方式、較為低廉的運(yùn)行費(fèi)用，在地面實(shí)驗(yàn)設(shè)備中占有重要地位。在激波風(fēng)洞短暫的試驗(yàn)時間內(nèi)(10ms量級)，若能迫使進(jìn)氣道不起動，將為進(jìn)氣道起動特性的研究提供快速的測試方法和豐富的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

本項(xiàng)研究正是在激波風(fēng)洞中對高超聲速進(jìn)氣道進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，探究進(jìn)氣道的起動特性。前期開展的研究表明，激波風(fēng)洞運(yùn)行初期的非定常效應(yīng)有助于進(jìn)氣道起動［12-13］。考慮到激波風(fēng)洞有限的試驗(yàn)時間，不易實(shí)現(xiàn)對進(jìn)氣道的主動控制。發(fā)展了一種在隔離段內(nèi)設(shè)置輕質(zhì)堵塊的方法，來抑制激波風(fēng)洞的這種助起動效應(yīng)，并迫使進(jìn)氣道在風(fēng)洞運(yùn)行初期不起動。借助于所發(fā)展的檢測方法，獲得了進(jìn)氣道自起動以及起動/不起動雙解區(qū)［14］的流動特征。

1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?/h2>

1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備

實(shí)驗(yàn)在中國科學(xué)技術(shù)大學(xué)的KDJB500反射型激波風(fēng)洞中進(jìn)行，來流Ma數(shù)為5.9。風(fēng)洞(見圖1)由內(nèi)徑0.14m的激波管、出口直徑0.3m的型面噴管、截面積0.5m×0.5m的試驗(yàn)段和體積約10m3的真空罐組成。激波管驅(qū)動段長10m，被驅(qū)動段長14m。采用平衡接觸面運(yùn)行方式［15］，利用氮?dú)怛?qū)動空氣，平衡后來流總壓約1MPa，總溫約800K，試驗(yàn)時間約為40ms。

圖1 KDJB500激波風(fēng)洞示意圖Fig.1 Schematic of the shock tunnel

風(fēng)洞配備有高速攝影系統(tǒng)、數(shù)字延時器、64通道程控測壓放大器和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。實(shí)驗(yàn)時，由安裝在噴管喉道上游激波管壁上的壓電式壓力傳感器CH1輸出的電信號經(jīng)電荷放大器放大后，進(jìn)入數(shù)字延時器。在t=20ms時刻，數(shù)字延時器同步觸發(fā)高速攝影系統(tǒng)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。所有傳感器輸出的電信號及同步觸發(fā)信號都被數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集。實(shí)驗(yàn)中設(shè)置的高速攝影系統(tǒng)的典型拍攝頻率為20k fps，曝光時間1/216 ms。數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的信號采樣率為1MHz，實(shí)驗(yàn)記錄系統(tǒng)覆蓋風(fēng)洞運(yùn)行全過程，并且能夠清晰地捕捉進(jìn)氣道內(nèi)強(qiáng)非定常的流動特征。

1.2 實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?/h3>

高超聲速進(jìn)氣道實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑槎靿菏竭M(jìn)氣道(如圖2)，由兩級壓縮外壓縮段、水平唇罩、等直隔離段和無壓縮的側(cè)板組成，流道寬度為54mm。為了研究內(nèi)收縮比對進(jìn)氣道起動性能的影響，模型唇罩的裝配位置可以沿流向調(diào)節(jié)，隔離段的下壁面也可以襯入平板減小隔離段的高度，以獲得不同的內(nèi)收縮比。在實(shí)驗(yàn)來流條件下，內(nèi)收縮段入口平均Ma數(shù)為4.1，據(jù)此設(shè)計進(jìn)氣道模型的內(nèi)收縮比可調(diào)范圍為1.40～2.21，以獲得從自起動到不起動等多種豐富的流動現(xiàn)象。不過，為了突出重點(diǎn)和分解難點(diǎn)，這里主要關(guān)注內(nèi)收縮比分別為1.65和2.06兩種典型狀態(tài)。模型側(cè)板上安裝有光學(xué)玻璃，便于對進(jìn)氣道的內(nèi)部流動進(jìn)行紋影觀測。沿唇罩中心線布置有壓阻式壓力傳感器，監(jiān)測壁面壓強(qiáng)的動態(tài)變化。實(shí)驗(yàn)前隔離段內(nèi)可以設(shè)置輕質(zhì)的可吹除堵塊，迫使進(jìn)氣道在風(fēng)洞運(yùn)行前期出現(xiàn)不起動。

圖2 高超聲速進(jìn)氣道實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.2 The test model of hypersonic inlet

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 自起動過程

實(shí)驗(yàn)前ICR=1.65的進(jìn)氣道隔離段內(nèi)放置了一個輕質(zhì)堵塊。由于觀察范圍的限制，實(shí)驗(yàn)過程中堵塊不能完全被觀測到，連接于堵塊上的標(biāo)記物可以監(jiān)測堵塊的移動。

圖3給出了堵塊作用過程的紋影照片序列。t=24.25ms氣流進(jìn)入進(jìn)氣道，由于堵塊的存在，下游流動很快發(fā)生壅塞，壓強(qiáng)急劇升高(見圖5)，進(jìn)而形成向上游傳播的激波(t=24.50ms)。這一過程中，一方面氣流在不斷地流入進(jìn)氣道，上游的流場逐漸建立，唇口激波逐漸形成，肩部的分離區(qū)也在縮?。涣硪环矫?，下游流動壅塞產(chǎn)生的激波繼續(xù)向上游傳播，進(jìn)氣道內(nèi)壓強(qiáng)迅速升高，堵塊的位置也在加速后移。t=24.80ms上游流場建立過程形成的波系與下游壅塞產(chǎn)生的向上游傳播的波系相互干擾并融合，肩部的分離區(qū)逐漸擴(kuò)大，分離激波被向上游推出。t=25.00ms分離激波被推出內(nèi)收縮段，唇口出現(xiàn)脫體激波。隨著分離區(qū)的不斷擴(kuò)大，分離激波繼續(xù)向上游移動，氣流從唇口上方溢出，進(jìn)氣道的捕獲流量下降，進(jìn)氣道不起動，進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)開始逐漸下降。t=25.50ms進(jìn)氣道內(nèi)無明顯的波系特征，表明進(jìn)氣道內(nèi)主要為亞聲速流動。t=26.00ms標(biāo)記物的大幅移動表明堵塊已經(jīng)被吹出隔離段，進(jìn)氣道的流通能力開始恢復(fù)。

隨著進(jìn)氣道內(nèi)壓強(qiáng)的下降，分離區(qū)逐漸縮小，分離激波開始回撤(如圖4)。t=27.20ms分離激波進(jìn)入內(nèi)收縮段，隨著分離區(qū)的縮小，分離激波被吞入，進(jìn)氣道起動。t=28.15ms進(jìn)氣道內(nèi)流場的波系結(jié)構(gòu)已經(jīng)建立，唇口激波在隔離段上下壁面間多次反射，并引起激波/邊界層干擾。與不起動時相比，進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)也下降到較低的水平(見圖5)。

圖3 Run T024，ICR=1.65進(jìn)氣道堵塊作用過程紋影圖Fig.3 Schlieren images of the obstacle action

圖4 Run T024，ICR=1.65進(jìn)氣道自起動過程紋影圖Fig.4 Schlieren images of the inlet self-starting

圖5 Run T024，ICR=1.65進(jìn)氣道唇罩壁面不同測點(diǎn)壓強(qiáng)-時間歷程Fig.5 Pressure time history of the inlet self-starting

作為對比，圖6給出了實(shí)驗(yàn)前沒有設(shè)置堵塞物的條件下，ICR=1.65進(jìn)氣道的紋影照片序列。進(jìn)氣道很容易起動，并一直保持起動狀態(tài)，相應(yīng)的壁面壓強(qiáng)信號(見圖7)也反映出與圖5后期相同的特征。因此，流場紋影和壁面壓強(qiáng)測量結(jié)果都清晰地表明，ICR=1.65進(jìn)氣道具有自起動能力。

圖6 Run T039，ICR=1.65進(jìn)氣道起動紋影圖Fig.6 Schlieren images of the inlet starting

圖7 Run T039，ICR=1.65進(jìn)氣道唇罩壁面不同測點(diǎn)壓強(qiáng)-時間歷程Fig.7 Pressure time history of the inlet starting

2.2 起動/不起動雙解區(qū)

在特定的來流條件下，進(jìn)氣道的內(nèi)收縮比是影響進(jìn)氣道起動性能的重要參數(shù)。通過在ICR=1.65的基準(zhǔn)進(jìn)氣道隔離段下壁面襯入2mm厚的平板，減小基準(zhǔn)進(jìn)氣道的喉道面積，得到了ICR=2.06的進(jìn)氣道構(gòu)型。進(jìn)一步考察了增大內(nèi)收縮比對進(jìn)氣道起動性能的影響。

圖8顯示了ICR=2.06進(jìn)氣道事先沒有設(shè)置堵塞物時的實(shí)驗(yàn)紋影照片序列，進(jìn)氣道起動過程的壓強(qiáng)變化歷程如圖9所示。由于激波風(fēng)洞運(yùn)行初期非定常效應(yīng)的輔助作用［13］，進(jìn)氣道內(nèi)的超聲速流場很快建立，進(jìn)氣道一直處于起動狀態(tài)。t=35ms進(jìn)氣道起動時的紋影照片表明，ICR=2.06時唇口激波入射在肩點(diǎn)，進(jìn)氣道肩點(diǎn)的分離區(qū)與圖6中ICR=1.65進(jìn)氣道起動時的流場相比明顯減小。

圖8 Run T050，ICR=2.06進(jìn)氣道起動紋影Fig.8 Schlieren images of the inlet starting

圖9 Run T050，ICR=2.06進(jìn)氣道唇罩壁面不同測點(diǎn)壓強(qiáng)-時間歷程Fig.9 Pressure time history of the inlet starting

在隔離段內(nèi)設(shè)置輕質(zhì)堵塊后，對ICR=2.06的進(jìn)氣道進(jìn)行自起動能力測試的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖10所示。圖10中預(yù)先設(shè)置的輕質(zhì)堵塊被氣流吹出進(jìn)氣道的過程與圖3類似。然而，在堵塊被吹出流道后(t=29.8ms)，沒有出現(xiàn)與圖4類似的進(jìn)氣道自起動過程。進(jìn)氣道內(nèi)收縮段入口處存在大規(guī)模的流動分離區(qū)，分離激波與唇口的脫體激波相互干擾。這一流動結(jié)構(gòu)，在實(shí)驗(yàn)時間內(nèi)，能夠較為穩(wěn)定地存在。相應(yīng)的壁面壓強(qiáng)變化歷程(見圖11)與圖9中進(jìn)氣道起動時的壓強(qiáng)信號相比，在堵塊被吹出流道后，進(jìn)氣道內(nèi)的壓強(qiáng)仍然較高。

圖8和圖10的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在實(shí)驗(yàn)來流條件下，ICR=2.06的進(jìn)氣道處于起動/不起動的雙解區(qū)。對于相同構(gòu)型的進(jìn)氣道，由于事先是否設(shè)置輕質(zhì)堵塊的差別，進(jìn)氣道最終有可能處于起動狀態(tài)或不起動狀態(tài)，取決于進(jìn)氣道進(jìn)入該工作點(diǎn)的路徑，這也是進(jìn)氣道起動遲滯現(xiàn)象的一種體現(xiàn)。進(jìn)氣道經(jīng)過激波風(fēng)洞運(yùn)行初期的非定常效應(yīng)輔助起動后，進(jìn)入該工作點(diǎn)(如圖8)，則進(jìn)氣道將會保持起動；而進(jìn)氣道由不起動狀態(tài)進(jìn)入該工作點(diǎn)(如圖10)，進(jìn)氣道將一直不起動?？梢姡诩げL(fēng)洞中，既可以利用風(fēng)洞運(yùn)行初期的助起動效應(yīng)，獲得大內(nèi)收縮比進(jìn)氣道起動狀態(tài)的數(shù)據(jù)(有別于常規(guī)風(fēng)洞結(jié)果)，也可以通過本文發(fā)展的設(shè)置輕質(zhì)堵塊的方法"關(guān)閉"助起動效應(yīng)，獲得大內(nèi)收縮比進(jìn)氣道不起動狀態(tài)的數(shù)據(jù)(與常規(guī)風(fēng)洞結(jié)果類似)。

圖10 Run T052，ICR=2.06進(jìn)氣道不起動紋影Fig.10 Schlieren images of the inlet un-starting

圖11 Run T052，ICR=2.06進(jìn)氣道唇罩壁面不同測點(diǎn)壓強(qiáng)-時間歷程Fig.11 Pressure time history of the inlet un-starting

圖12 給出了本研究的兩組內(nèi)收縮比進(jìn)氣道的起動性能與文獻(xiàn)［6］的對比結(jié)果。在激波風(fēng)洞中，采用本文發(fā)展的實(shí)驗(yàn)方法獲得的進(jìn)氣道自起動內(nèi)收縮比界限與常規(guī)風(fēng)洞得到的結(jié)果具有可比性。在激波風(fēng)洞中開展進(jìn)氣道起動/不起動雙解區(qū)實(shí)驗(yàn)，具有一定的潛力和優(yōu)勢。

圖12 進(jìn)氣道自起動內(nèi)收縮比極限Fig.12 Self-starting limits of the inlets

3 結(jié)論

發(fā)展了一種在激波風(fēng)洞中考察進(jìn)氣道自起動能力的快速檢測方法。采用高速紋影拍攝同步壁面壓強(qiáng)測量的手段，對二元高超聲速進(jìn)氣道的實(shí)驗(yàn)表明，該方法可以用于進(jìn)氣道自起動能力的檢測。隨著內(nèi)收縮比的增大，進(jìn)氣道的自起動能力下降。激波風(fēng)洞中可以開展進(jìn)氣道自起動以及起動/不起動雙解區(qū)的實(shí)驗(yàn)，為進(jìn)氣道起動性能的研究提供豐富的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

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