李旭紅

(福州大學(xué)土木工程學(xué)院，福建福州 350116)

0 引言

擬靜力試驗(yàn)是研究結(jié)構(gòu)或構(gòu)件抗震性能運(yùn)用最廣的一種實(shí)驗(yàn)方法，其不僅對(duì)材料或結(jié)構(gòu)在荷載作用下的基本表現(xiàn)進(jìn)行深入的研究，建立理論分析上的力學(xué)或數(shù)學(xué)模型，也可對(duì)現(xiàn)有設(shè)計(jì)和理論分析方法的準(zhǔn)確程度和存在的不足進(jìn)行檢驗(yàn)性實(shí)驗(yàn)，為現(xiàn)行設(shè)計(jì)和理論應(yīng)用提供技術(shù)保證.進(jìn)行結(jié)構(gòu)或構(gòu)件抗震性能研究采用的擬靜力試驗(yàn)方法有單向擬靜力實(shí)驗(yàn)和多維擬靜力實(shí)驗(yàn)［1］，因多維擬靜力實(shí)驗(yàn)條件的限制，而且多維加載規(guī)則沒(méi)有建立統(tǒng)一的規(guī)范或規(guī)程，因此目前對(duì)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的多維擬靜力試驗(yàn)研究可供借鑒的研究數(shù)據(jù)較少，現(xiàn)有的關(guān)于節(jié)點(diǎn)的抗震性能研究許多是基于平面框架及節(jié)點(diǎn)一維水平加載條件試驗(yàn)基礎(chǔ)上的［2］，結(jié)構(gòu)多維理論的研究開(kāi)展緩慢.相同設(shè)計(jì)參數(shù)的試件在不同加載方案下進(jìn)行試驗(yàn)研究，不同的加載方式對(duì)節(jié)點(diǎn)的承載力、耗能能力、破壞程度、剛度等有很大的影響.近年國(guó)內(nèi)外震害調(diào)查均證實(shí)，地震時(shí)地面運(yùn)動(dòng)是復(fù)雜的多維運(yùn)動(dòng)［3］，結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)也是多維的，空間框架節(jié)點(diǎn)的多維地震反應(yīng)致使其破壞機(jī)制復(fù)雜［4－5］，對(duì)在多維地震作用下深入研究混凝土框架節(jié)點(diǎn)的變形特點(diǎn)和受力性能［6－7］是迫切需要的.5·12汶川大地震，結(jié)構(gòu)的豎向剛度和強(qiáng)度的不均，加大了結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)的空間振動(dòng)，使框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)理念“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)剪弱彎”、“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件”沒(méi)得到很好的保證，混凝土框架結(jié)構(gòu)在結(jié)構(gòu)上的破壞相當(dāng)大部分體現(xiàn)在節(jié)點(diǎn)破壞以及節(jié)點(diǎn)上下的柱子出現(xiàn)塑性破壞，框架節(jié)點(diǎn)地震反應(yīng)多維受力性質(zhì)明顯［8］.類(lèi)似的情況在2003年伊朗大地震中也反應(yīng)出來(lái)［9］.因此，研究地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)的破壞機(jī)理及正確評(píng)估結(jié)構(gòu)的安全性，需要考慮多維地震動(dòng)作用下結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的非彈性動(dòng)力性能，這就首先要建立考慮空間力相互作用的構(gòu)件恢復(fù)力模型.通過(guò)對(duì)中節(jié)點(diǎn)和外節(jié)點(diǎn)的混凝土平面框架節(jié)點(diǎn)和空間框架節(jié)點(diǎn)進(jìn)行單、雙向擬靜力試驗(yàn)研究，分析比較各個(gè)試件的破壞特征、承載力、滯回曲線、剛度、變形能力、耗能能力和損傷累積情況，表明不同加載方式對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響極大，指出在多維地震作用下考慮節(jié)點(diǎn)平扭效應(yīng)的節(jié)點(diǎn)抗震性能研究必須進(jìn)行空間節(jié)點(diǎn)的多維擬靜力試驗(yàn)，混凝土框架結(jié)構(gòu)基于多維作用下延性的抗震設(shè)計(jì)和抗震構(gòu)造研究，才能提出更全面的理論依據(jù)以及提出更有建設(shè)性的設(shè)計(jì)思路和對(duì)框架抗震措施的改進(jìn)建議，對(duì)提高混凝土框架體系的抗震能力有著重要的意義.

1 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)

試驗(yàn)研究針對(duì)5種不同類(lèi)型的部分預(yù)應(yīng)力混凝土中間層框架節(jié)點(diǎn)(見(jiàn)圖1)，其中空間框架節(jié)點(diǎn):角節(jié)點(diǎn)SCJ、中節(jié)點(diǎn)SMJ和邊節(jié)點(diǎn)SBJ;平面框架節(jié)點(diǎn):中節(jié)點(diǎn)PMJ和外節(jié)點(diǎn)PCJ.空間框架中節(jié)點(diǎn)試件有SMJ1和SMJ2，試件SMJ2、SCJ和SBJ都進(jìn)行雙向水平反復(fù)加載的擬靜力試驗(yàn)研究，SMJ1、PMJ和PCJ進(jìn)行單向水平反復(fù)加載擬靜力試驗(yàn)研究.研究不同類(lèi)型節(jié)點(diǎn)分別在平面和空間加載方案(見(jiàn)圖2)下進(jìn)行一維和二維擬靜力試驗(yàn)的受力全過(guò)程，對(duì)抗震性能指標(biāo)的對(duì)比分析，研究加載方法和加載路徑對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響.

圖1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.1 Shape of specimens

圖2 不同加載方式試驗(yàn)?zāi)Ｐ陀?jì)算簡(jiǎn)圖Fig.2 Schematic diagram of calculating model with different loading test method

1.1 設(shè)計(jì)模型和參數(shù)

試件設(shè)計(jì)考慮不同節(jié)點(diǎn)類(lèi)型，試件的材料和截面尺寸和配筋一致，空間角節(jié)點(diǎn)SCJ在3方向的幾何尺寸和配筋見(jiàn)圖3，箍筋采用HPB235，普通鋼筋采用HRB335，鋼材的力學(xué)性能見(jiàn)表1，混凝土的材性試驗(yàn)為fcu=38.2 MPa，Ec=31.6 GPa，達(dá)到試驗(yàn)設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求.

表1 普通鋼材的力學(xué)性能Tab.1 Mechanical properties of steel bar

表2 預(yù)應(yīng)力筋的力學(xué)性能Tab.2 Mechanical properties of prestressed tendon

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 平面框架節(jié)點(diǎn)加載裝置和加載制度

平面框架節(jié)點(diǎn)主要是研究框架節(jié)點(diǎn)在單向水平反復(fù)荷載作用下的抗震性能，側(cè)向變形受到裝置約束.柱頂保持一定的軸壓力下，在節(jié)點(diǎn)試件的柱端施加水平反復(fù)荷載的加載方案.這種加載方案考慮了柱子位移時(shí)帶來(lái)的P－Δ效應(yīng)，使節(jié)點(diǎn)試件的內(nèi)力狀態(tài)和實(shí)際結(jié)構(gòu)盡量一致.PMJ試驗(yàn)加載裝置如圖4所示，圖5為節(jié)點(diǎn)PCJ試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng).

試驗(yàn)加載方案是由柱頂?shù)钠胀ㄒ簤呵Ы镯攲?duì)試件分級(jí)施加至預(yù)定的軸壓比值;隨后由固定在柱端的水平作動(dòng)器施加水平的低周反復(fù)荷載，加載制度如圖6下所示.水平荷載的施加采用力—變形雙控制的方法:試件屈服前，采用力控制并分級(jí)加載，接近屈服荷載時(shí)減小級(jí)差;試件屈服后采用變形控制，每級(jí)荷載反復(fù)3次，試驗(yàn)直至柱端的荷載—位移曲線進(jìn)入下降段，試件承載力下降至峰值的85%、試件有明顯破壞或變形最大達(dá)150 mm，試驗(yàn)終止.

圖3 角節(jié)點(diǎn)幾何尺寸及配筋示意(單位:mm)Fig.3 Construction drawings of core joint specimen(unit:mm)

圖4 平面框架節(jié)點(diǎn)PMJ加載裝置Fig.4 Test set－up of plane flame joint PMJ

圖5 平面節(jié)點(diǎn)PCJ試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)Fig.5 Photo of PCJ test field

圖6 PMJ、PCJ試件加載制度Fig.6 Loading path of PMJ and PCJ

1.2.2 空間框架節(jié)點(diǎn)加載裝置和加載制度

3個(gè)空間框架節(jié)點(diǎn)試件(SMJ2、SBJ和SCJ)采用雙向水平循環(huán)反復(fù)加載，1個(gè)空間框架節(jié)點(diǎn)SMJ1試件采用單向水平反復(fù)加載.在柱頭采用MTS電液伺服加載系統(tǒng)施加水平反復(fù)荷載，水平作動(dòng)器可隨試件轉(zhuǎn)動(dòng)保證加載面始終與柱面垂直;為保證柱頭可能發(fā)生的空間位移和轉(zhuǎn)動(dòng)，加載裝置在柱頭千斤頂后端設(shè)計(jì)了萬(wàn)向?qū)к壯b置，柱腳裝置采用固定球鉸支座，各梁端裝置只限制梁的豎向位移，可進(jìn)行水平位移和轉(zhuǎn)動(dòng)［2］.SMJ和SBJ在1方向加載裝置見(jiàn)圖7，圖8為SMJ試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng);試驗(yàn)加載方案是先施加豎向軸壓力并保持穩(wěn)定，水平加載制度采用位移控制加載制度，按圖9加載規(guī)則由MTS電液伺服加載系統(tǒng)施加，每級(jí)加載進(jìn)行2次循環(huán)，試件承載力下降至峰值荷載的85%和試件有明顯的破壞，就終止加載.

圖7 SBJ、SMJ在1方向加載裝置Fig.7 Test set－ up of SBJ and SMJ in 1st direction

圖8 空間節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)Fig.8 Photo of spatial frame joint test field

圖9 空間節(jié)點(diǎn)試件試驗(yàn)加載制度Fig.9 Displacement histories on uniaxial/biaxial cyclic lateral loading

1.3 試驗(yàn)測(cè)點(diǎn)布置和量測(cè)內(nèi)容考慮

為了獲取節(jié)點(diǎn)區(qū)受荷的各種數(shù)據(jù)，量測(cè)多種內(nèi)容:在梁、柱縱筋、箍筋貼鋼筋應(yīng)變片，量測(cè)鋼筋(包括核心區(qū)內(nèi))的應(yīng)變;節(jié)點(diǎn)區(qū)混凝土表面布置一定數(shù)量的應(yīng)變片;MTS電液伺服加載系統(tǒng)數(shù)據(jù)采集;觀測(cè)記錄裂縫的發(fā)展、節(jié)點(diǎn)的破壞形式;量測(cè)梁端位移和轉(zhuǎn)角;通過(guò)柱上多個(gè)百分表和千分表的測(cè)點(diǎn)安裝設(shè)計(jì)，量測(cè)柱腳的轉(zhuǎn)動(dòng)量;量測(cè)核心區(qū)的剪切變形，測(cè)算核心區(qū)的剪切角.

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 試件的破壞形態(tài)

節(jié)點(diǎn)PMJ和PCJ因側(cè)向受約束，試驗(yàn)過(guò)程中試件不會(huì)發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，試件SMJ1是空間加載裝置，加載方式為單向反復(fù)加載，試件柱腳只出現(xiàn)輕微轉(zhuǎn)動(dòng);試件SMJ2、SBJ和SCJ在雙向反復(fù)加載下都發(fā)生明顯轉(zhuǎn)動(dòng)，角節(jié)點(diǎn)SCJ轉(zhuǎn)動(dòng)最大(圖10)，其次為邊節(jié)點(diǎn)SBJ.

因加載方式的不同，試件的破壞形態(tài)不同，平面節(jié)點(diǎn)PMJ發(fā)生柱鉸破壞，PCJ、SMJ1和SMJ2發(fā)生梁鉸破壞，SCJ和SBJ發(fā)生核心區(qū)剪切破壞以及梁筋出現(xiàn)明顯的的粘結(jié)滑移現(xiàn)象.

平面加載方案的節(jié)點(diǎn)PMJ和PCJ側(cè)向變形都受約束，由于中節(jié)點(diǎn)PMJ有直交梁的影響，形成了強(qiáng)梁弱柱的受力形式，發(fā)生了柱鉸破壞;外節(jié)點(diǎn)PCJ發(fā)生了梁鉸破壞，他們?cè)诤诵膮^(qū)都出現(xiàn)剪切斜裂縫，沒(méi)有形成臨界斜裂縫，在核心區(qū)剪切破壞較輕，節(jié)點(diǎn)PCJ梁端縱筋出現(xiàn)粘結(jié)滑移現(xiàn)象.空間加載方案的節(jié)點(diǎn)，因中節(jié)點(diǎn)SMJ1和SMJ2由于直交梁的作用，發(fā)生了梁鉸破壞(圖11)，邊節(jié)點(diǎn)SBJ和角節(jié)點(diǎn)SCJ都發(fā)生核心區(qū)剪切破壞(圖12)，梁端縱筋的粘結(jié)滑移顯著大于PCJ節(jié)點(diǎn)，空間加載的外節(jié)點(diǎn)梁縱筋在雙向反復(fù)荷載作用下出現(xiàn)了如圖13的縱筋錨固失效現(xiàn)象.

試件中節(jié)點(diǎn)，在平面水平加載下，發(fā)生柱鉸破壞，在空間加載下出現(xiàn)梁鉸破壞;試件外節(jié)點(diǎn)，在平面加載下，出現(xiàn)梁鉸破壞，在空間加載下，出現(xiàn)核心區(qū)破壞和梁筋的局部粘結(jié)滑移破壞;可見(jiàn)加載方案的不同，影響了節(jié)點(diǎn)的破壞形式，對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震性能研究有顯著的影響，空間加載裝置使節(jié)點(diǎn)試件發(fā)生了對(duì)構(gòu)件破壞更不利的核心區(qū)剪切破壞.

圖10 柱腳轉(zhuǎn)動(dòng)試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)照片F(xiàn)ig.10 Photo of column rotation

圖11 試件SMJ2破壞形態(tài)照片F(xiàn)ig.11 Cracks at joint core of SMJ2 specimen

圖12 試件SBJ破壞形態(tài)照片F(xiàn)ig.12 Cracks at joint core of SBJ specimen

圖13 外節(jié)點(diǎn)梁縱筋易發(fā)生的錨固失效現(xiàn)象Fig.13 Deterioration phenomenon of bond anchorage

2.2 荷載－位移滯回特點(diǎn)

試件的滯回曲線見(jiàn)圖14到圖18.從圖中可反映不同加載方式對(duì)試件的影響.

1)在平面PMJ、PCJ節(jié)點(diǎn)和空間節(jié)點(diǎn)SMJ1在單向反復(fù)加載下，正向與反向加載產(chǎn)生的滯回曲線基本對(duì)稱(chēng);空間節(jié)點(diǎn)雙向反復(fù)加載下，正反向加載產(chǎn)生的滯回曲線不對(duì)稱(chēng)，每級(jí)加載多次循環(huán)，后一次循環(huán)的承載力都低于第一次，可見(jiàn)由于裂縫的出現(xiàn)和發(fā)展，空間節(jié)點(diǎn)雙向反復(fù)加載對(duì)剛度、承載力的影響效果更顯著;隨著施加位移的增大，剛度退化更明顯，卸載剛度隨著循環(huán)次數(shù)的增加，退化現(xiàn)象越來(lái)越嚴(yán)重.

2)平面節(jié)點(diǎn)試件在單向反復(fù)加載下，其滯回曲線最飽滿，耗能能力最強(qiáng)，空間節(jié)點(diǎn)試件的滯回曲線“捏縮”現(xiàn)象顯現(xiàn)，雙向反復(fù)加載下，試件的滯回曲線反映出梁筋的粘結(jié)滑移現(xiàn)象.SCJ和SBJ試件曲線顯示核心區(qū)有剪切變形，滯回曲線坡度較平，明顯顯示出現(xiàn)了滑移段，耗能能力較差.

可見(jiàn)，中節(jié)點(diǎn)和外節(jié)點(diǎn)在平面加載和空間加載不同方案及單向水平加載和雙向水平加載制度下的滯回曲線所反映的抗震性能差異性明顯.

圖14 角節(jié)點(diǎn)BCJ單向反復(fù)加載滯回曲線Fig.14 The testing hysteresis curves of BCJ specimen

圖15 節(jié)點(diǎn)SCJ雙向反復(fù)加載滯回曲線Fig.15 The testing hysteresis curves of SCJ joint

圖16 節(jié)點(diǎn)SMJ1單向反復(fù)加載滯回曲線Fig.16 The hysteresis curves of SMJ1 specimen

圖17 節(jié)點(diǎn)SMJ2雙向反復(fù)加載滯回曲線Fig.17 The hysteresis curves of SMJ2 specimen

圖18 節(jié)點(diǎn)SBJ雙向反復(fù)加載滯回曲線Fig.18 The hysteresis curves of SBJ specimen

圖19 節(jié)點(diǎn)SBJ雙向反復(fù)加載下的骨架曲線Fig.19 The skeleton curves of SBJ joint specimen

2.3 骨架曲線分析

試件的骨架曲線比較見(jiàn)圖19～圖21.

1)極限承載力比較.從中節(jié)點(diǎn)(PMJ、SMJ1和SMJ2)極限承載力比較來(lái)看，平面加載試驗(yàn)的節(jié)點(diǎn)單向反復(fù)加載的極限承載力最大，比空間雙向反復(fù)加載提高88.4%;其次為空間節(jié)點(diǎn)的單向反復(fù)加載，承載力比空間節(jié)點(diǎn)的雙向反復(fù)加載提高29.5%，同時(shí)雙向反復(fù)加載試件承載力下降最快，表明其強(qiáng)度退化和剛度退化最大.角節(jié)點(diǎn)PCJ和SCJ比較，平面加載試驗(yàn)的節(jié)點(diǎn)單向反復(fù)加載的極限承載力比空間雙向反復(fù)加載提高54.2%.

2)邊節(jié)點(diǎn)SBJ在空間加載裝置下，反映出雙向反復(fù)加載下方向1和方向3承載力的不同，有直交梁的方向1和未有直交梁的方向3剛度相差懸殊，邊節(jié)點(diǎn)的破壞應(yīng)由未有直交梁的方向控制，而且，邊節(jié)點(diǎn)在空間雙向反復(fù)試驗(yàn)下的承載力也大大低于角節(jié)點(diǎn)PCJ.

圖20 中節(jié)點(diǎn)不同加載方式下骨架曲線比較Fig.20 The skeleton curves of middle joint specimens

圖21 角節(jié)點(diǎn)不同加載方式下骨架曲線比較Fig.21 The skeleton curves of core joint specimens

2.4 延性和耗能性能分析

從表2可見(jiàn)，平面加載試驗(yàn)的節(jié)點(diǎn)試件達(dá)到承載力極限值所對(duì)應(yīng)的位移最大，空間節(jié)點(diǎn)雙向反復(fù)加載的極限值所對(duì)應(yīng)的位移最小.延性系數(shù)同樣是從平面加載試驗(yàn)到空間單向反復(fù)加載再到空間雙向反復(fù)加載依次降低.從滯回曲線來(lái)看，平面加載試驗(yàn)的滯回曲線所包圍的面積比空間雙向反復(fù)加載試驗(yàn)的滯回曲線所包圍的面積大，其耗能能力更強(qiáng);空間加載方式下，在極限狀態(tài)時(shí)，各試件(SMJ1、SMJ2、SBJ和SCJ)在1方向滯回環(huán)所包圍的面積相比較SCJ(比值分別為2.63，2.31，1.24，1)來(lái)看，發(fā)生梁鉸破壞的耗能能力強(qiáng)，發(fā)生核心區(qū)剪切破壞的耗能能力弱.

表2 不同加載方式的節(jié)點(diǎn)延性比較Tab.2 Comparison of joint ductility on different loading method

3 結(jié)語(yǔ)

1)從以上分析可見(jiàn)，外節(jié)點(diǎn)分別在平面加載試驗(yàn)和空間加載試驗(yàn)這不同加載方式下其破壞形態(tài)會(huì)發(fā)生改變;節(jié)點(diǎn)進(jìn)行平面試驗(yàn)和空間試驗(yàn)，以及節(jié)點(diǎn)在一維和二維的加載方式下，其承載力、耗能能力、強(qiáng)度退化、剛度退化等抗震性能指標(biāo)都有顯著的不同.空間節(jié)點(diǎn)在雙向水平作用下，其產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震影響不可忽略，產(chǎn)生的空間耦聯(lián)效應(yīng)對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震性能影響極大.

2)平面框架節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)和空間多維加載試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果有較大的差異，不同的試驗(yàn)方法和加載制度對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震性能有顯著影響.平面加載方式下的節(jié)點(diǎn)顯示其延性等抗震性能指標(biāo)更好，空間節(jié)點(diǎn)在一維水平加載下顯示比在二維雙向水平加載下具有更強(qiáng)的耗能能力，而空間框架節(jié)點(diǎn)多維加載試驗(yàn)更接近實(shí)際框架結(jié)構(gòu)的工作性能，目前規(guī)范抗震設(shè)計(jì)規(guī)定大都是在平面一維擬靜力試驗(yàn)基礎(chǔ)上建立的，將低維條件下的研究成果推廣到更高維的層次上有一定的局限性，因此有必要加強(qiáng)多維試驗(yàn)進(jìn)行研究空間框架及空間框架節(jié)點(diǎn)的抗震性能，為規(guī)范更科學(xué)制定有關(guān)抗震設(shè)計(jì)指導(dǎo)原則提供科學(xué)的試驗(yàn)研究依據(jù).

［1］邱法維.結(jié)構(gòu)擬動(dòng)力、擬靜力及遠(yuǎn)程網(wǎng)絡(luò)化實(shí)驗(yàn)方法研究報(bào)告［R］.北京:清華大學(xué)，2005.

［2］李旭紅.混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土框架節(jié)點(diǎn)二維抗震性能與設(shè)計(jì)方法研究［D］.福州:福州大學(xué)，2011.

［3］李宏男.結(jié)構(gòu)多維抗震理論與設(shè)計(jì)方法［M］.北京:科學(xué)出版社，1998.

［4］徐有鄰，邸小壇.房屋倒塌規(guī)律調(diào)查分析及結(jié)構(gòu)抗災(zāi)性［J］.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2011，32(5):1－8.

［5］姚淑艷，李英民，劉立平，等.考慮雙向水平地震作用的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)問(wèn)題研究［J］.地震工程與工程振動(dòng)，2006，26(5):68－72.

［6］Sadjadi R，Kianoush M R，Talebi S.Seismic performance of reinforced concrete moment resisting frames［J］.Engineering Structures，2007，29:2 365－2 380.

［7］Chandler A M，Lam N T K.Performance－based design in earthquake engineering:a multidisciplinary review［J］.Engineering Structures，2001，23:1 525－1 543.

［8］霍林生，李宏男，肖詩(shī)云，等.汶川地震鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)震害調(diào)查與啟示［J］.大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，49(5):718－723.

［9］李宏男，劉志剛，Ardekul.地震震害調(diào)查［J］.工程抗震，1998，27(3):39－43.