吳逸敏,黃亞繼,宋 敏,金保昇 (東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院,能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測(cè)控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇南京 210096)

水蒸氣法制備污泥質(zhì)活性炭的實(shí)驗(yàn)研究

吳逸敏,黃亞繼*,宋 敏,金保昇 (東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院,能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測(cè)控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇南京 210096)

以污泥和木屑為原料,采用管式爐水蒸氣活化法,對(duì)流化床熱解爐制得的熱解炭進(jìn)行制備活性炭的研究,分析了活化因素對(duì)活化效果的影響、亞甲基藍(lán)在活性炭上的吸附平衡和動(dòng)力學(xué)、污泥活性炭浸出液中重金屬的含量及其孔結(jié)構(gòu)等性能.實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:隨著活化溫度的升高、活化時(shí)間的延長(zhǎng)和水蒸氣流量的增加,活性炭的得率不斷降低,亞甲基藍(lán)的吸附值先升高后降低;污泥中添加20%木屑時(shí)制得的活性炭的吸附性能是純污泥質(zhì)活性炭的一倍多; Langmuir吸附等溫線模型、準(zhǔn)二級(jí)反應(yīng)模型能夠比較準(zhǔn)確地描述亞甲基藍(lán)在污泥活性炭上的吸附相平衡及吸附過程,平衡時(shí)活性炭對(duì)亞甲基藍(lán)單層最大吸附量為 71.43mg/g;污泥質(zhì)活性炭的孔結(jié)構(gòu)以過渡孔為主;浸出液中只有少量的重金屬.

污泥；活性炭；水蒸氣活化；孔結(jié)構(gòu)；重金屬

隨著我國(guó)城市化的快速發(fā)展及國(guó)家節(jié)能減排工作的進(jìn)行,全國(guó)污水處理廠的數(shù)量在不斷增加,作為污水處理后的產(chǎn)物—污泥的產(chǎn)量也就隨之不斷加大.據(jù)調(diào)查[1],南京54家污水處理廠每天產(chǎn)生污泥約 893t,其中來(lái)自城市污水處理廠約344t,工業(yè)廢水集中處理廠約 470t.污泥處置的方式有填埋、肥料化利用、焚燒及焚燒發(fā)電等等.污泥填埋對(duì)于污泥的土力學(xué)性質(zhì)要求較高,選址困難;綠色農(nóng)業(yè)的發(fā)展以及公眾環(huán)保意識(shí)的提高使污泥肥料化再利用困難;污泥焚燒殘余物——爐渣和飛灰堆存問題還難以解決.故現(xiàn)在迫切需要一種有效方法來(lái)處理這些大量污泥.

近年來(lái),生活污泥中的主要成份即有機(jī)物含量也在不斷增加,這就為有效地制備活性炭提供了可能.目前,研究者們對(duì)利用污泥制備活性炭的工藝方法進(jìn)行了不少嘗試[2],如余蘭蘭[3]、彭怡[4]、Menéndez等[5]利用管式爐、馬弗爐和微波輻照對(duì)城市污水廠的剩余污泥熱解活化,得到的活性炭碘吸附值接近商品顆?；钚蕴?但這均是采用化學(xué)活化法,對(duì)設(shè)備的腐蝕性大,且活性炭中金屬含量較高,不利于工業(yè)的利用;范曉丹等[6]以污水污泥為原料,采用物理活化法制得污泥活性炭,并將污泥活性炭用來(lái)吸附氨基黑染料,脫色效果達(dá)到了商品活性炭的水平,但該研究并沒有分析活性炭的制備條件對(duì)吸附效果的影響; RIO等[7]在垂直熱解爐中炭化生化污泥,用水蒸氣活化,制得活性炭比表面積達(dá) 230m2/g,但在該實(shí)驗(yàn)中沒有分析水蒸氣流量對(duì)活性炭性能的影響.

本文針對(duì)流化床熱解爐制得的熱解炭來(lái)進(jìn)行制備活性炭的研究,探討了活化溫度、活化時(shí)間和水蒸氣流量對(duì)活化效果的影響,分析了污泥質(zhì)活性炭的孔結(jié)構(gòu)及其浸出液毒性等問題,為今后污泥的工業(yè)化處理提供了借鑒.

1 實(shí)驗(yàn)方法

1.1 原料

實(shí)驗(yàn)原料為污泥及木屑,分別來(lái)自句容市深水水務(wù)有限公司和南京某木材加工廠,木屑是用來(lái)彌補(bǔ)污泥中炭不足問題的,綜合考慮污泥活性炭的性能及污泥的利用率等問題,確定向污泥中添加20%的木屑較為合適.干燥處理后的污泥(粒徑為0.6~3mm)和木屑(粒徑小于3mm)的工業(yè)分析、元素分析見表1.

表1 污泥和木屑的工業(yè)分析、元素分析Table 1 Proximate analysis, ultimate analysis of sludge and sawdust

1.2 性能測(cè)試方法

活性炭吸附亞甲基藍(lán)值的測(cè)定依據(jù)為GB/T12496.10—1999[8];活性炭得率利用重量法計(jì)算(活化產(chǎn)物與炭化料重量比值);利用UV—3200紫外可見分光光度計(jì)、ASAP2020M型孔徑分析儀對(duì)吸附性能進(jìn)行測(cè)定;利用Prodigy型電感耦合等離子體發(fā)射光譜儀測(cè)量樣品浸出液中微量元素的含量;利用S-3000N掃描電鏡分析表面形貌.

平衡實(shí)驗(yàn):取0.1g活性炭,放入50mL亞甲基藍(lán)溶液中,濃度范圍為 60~180mg/L,在 30℃恒溫條件下攪拌數(shù)小時(shí)后(攪拌速度 100r/min),利用UV—3200紫外可見分光光度計(jì)分析溶液里亞甲基藍(lán)的最終濃度.動(dòng)態(tài)吸附實(shí)驗(yàn):間隔時(shí)間取樣,分析溶液里亞甲基藍(lán)的濃度.每個(gè)吸附實(shí)驗(yàn)在時(shí)間 t內(nèi)的吸附量 qt由下式計(jì)算:qt=(C0-Ct) V/(1000m),式中：qt為 t時(shí)刻單位質(zhì)量的活性炭所吸附的亞甲基藍(lán)的質(zhì)量,mg/g;C0,Ct分別是吸附前和t時(shí)刻亞甲基藍(lán)的濃度,mg/L;V是溶液的體積,mL;m是活性炭的質(zhì)量,g.

1.3 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

圖1 流化床熱解系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic diagram of fluidized bedpyrolysis system

1.3.1 熱解炭制備工藝 流化床熱解系統(tǒng)示意圖見圖1.流化床熱解爐內(nèi)筒直徑為100mm,外筒直徑為 133mm,布風(fēng)板至爐膛出口有效高度4.3m,采用本體內(nèi)外筒夾套加熱方式.床料采用高鋁礬土,干燥污泥由螺旋給料器投入爐膛.污泥經(jīng)過熱解爐熱解后進(jìn)入一級(jí)、二級(jí)旋風(fēng)分離器,其中一級(jí)旋風(fēng)分離器收集下來(lái)的飛灰從回料管經(jīng)L閥回料控制器返回?zé)峤鉅t進(jìn)一步參加反應(yīng),二級(jí)旋風(fēng)分離器收集的為熱解炭,出來(lái)的氣體再進(jìn)入油收集系統(tǒng).返料器所需的流化風(fēng)和返料風(fēng)均由氮?dú)馄刻峁?L閥回料控制器的松動(dòng)氣流采用浮子流量計(jì).

采用流化床熱解,爐膛中物料的質(zhì)量、熱量的傳遞性能較好,能夠連續(xù)運(yùn)行,且物料裝卸容易.污泥熱解時(shí),典型工況為:流化風(fēng)量13Nm3/h,溫度470℃;污泥中添加 20%的木屑熱解時(shí),典型工況為:流化風(fēng)量13Nm3/h,溫度500℃.

1.3.2 活性炭制備工藝 高純氮?dú)鈹y帶微型注射泵出來(lái)的水,進(jìn)入石英管與炭化物料發(fā)生活化反應(yīng),反應(yīng)生成的副產(chǎn)物和氮?dú)庖黄疬M(jìn)入尾氣處理裝置.流化床熱解料活化時(shí),活化溫度T=700~ 900℃,活化時(shí)間 t=30~150min,水蒸氣流量mH2O= 5~25g/h.制得的樣品用HCl、去離子水進(jìn)行洗滌,干燥后研磨篩分,從而制得污泥質(zhì)活性炭.

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 活化因素對(duì)吸附性能的影響

制備活性炭包括熱解(炭化)及活化2個(gè)階段,炭化是否充分將會(huì)直接影響著炭化料活化的效果,但制備活性炭的關(guān)鍵還在于后者[9],故本文主要研究炭化料活化的最佳工況.以下把污泥為原料制得的活性炭記為 ACs,混摻有木屑制得的活性炭記為ACs.s.由于ACs及ACs.s的甲基藍(lán)吸附值QMB及得率Cyield隨T、t、mH2O的變化趨勢(shì)基本一致,所以分析過程以ACs為分析對(duì)象.

2.1.1 活化溫度的影響 由圖2可見,隨著活化溫度的升高,污泥活性炭的亞甲基藍(lán)吸附值先是升高,到達(dá) 750℃后下降,而活性炭的得率不斷下降.這就說(shuō)明了在炭化料活化過程中新孔的產(chǎn)生和破壞是同時(shí)進(jìn)行的[10].

水蒸氣活化炭化物料可分為4個(gè)過程:氣相中的水蒸氣向炭化顆粒的表面擴(kuò)散;水蒸氣由表面沿孔隙向炭化顆粒內(nèi)部擴(kuò)散;水蒸氣與碳反應(yīng);反應(yīng)生成的氣體(主要是H2和CO)向炭化物顆粒表面擴(kuò)散[11].所以,當(dāng)活化溫度升高時(shí),水蒸氣在炭化顆粒中的擴(kuò)散速度超過其反應(yīng)的速度,此時(shí)活化反應(yīng)由反應(yīng)控制,這時(shí)活化在孔內(nèi)部進(jìn)行,有利于孔的發(fā)達(dá),使比表面積增大,亞甲基藍(lán)吸附值增加;當(dāng)活化進(jìn)一步增加時(shí),水蒸氣在炭化顆粒中的擴(kuò)散速度趕不上其反應(yīng)的速度,此時(shí)活化反應(yīng)由擴(kuò)散控制,孔內(nèi)部會(huì)形成氣體的濃度梯度[9],炭化顆粒表面層或者其內(nèi)部較大的孔會(huì)出現(xiàn)燒失,活化不均勻,使比表面積下降,亞甲基藍(lán)吸附值下降.

圖2 活化溫度對(duì)活性炭亞甲基藍(lán)吸附及得率的影響Fig.2 The effect of activation temperature on the yield of carbon and methylene blue adsorption

當(dāng)活化溫度升高時(shí),活性炭的得率不斷下降.在活化起始階段,水蒸氣去除的是在熱解后經(jīng)冷卻凝結(jié)在活性炭孔隙中的焦油[12].隨著活化溫度的不斷增加,揮發(fā)性物質(zhì)不斷揮發(fā),碳與水的反應(yīng)量也逐漸增加,也即炭的燒失率增加,所以活性炭的得率呈現(xiàn)下降的趨勢(shì).

2.1.2 活化時(shí)間的影響 由圖3可見,隨著活化時(shí)間的延長(zhǎng),污泥活性炭的亞甲基藍(lán)吸附值先升高,到達(dá)90min后下降,而活性炭的得率不斷下降.

活化時(shí)間影響著孔隙結(jié)構(gòu)的發(fā)育程度,隨著活化時(shí)間的延長(zhǎng),炭化料中的可揮發(fā)物質(zhì)不斷減少,無(wú)規(guī)則炭被選擇性消耗(石英管出口及出氣口可以明顯看到焦油的產(chǎn)生),接著結(jié)晶體間閉塞的微孔被打開,到90min時(shí),亞甲基藍(lán)吸附值達(dá)到最大;隨著活化時(shí)間的繼續(xù)延長(zhǎng),結(jié)晶體的碳被消耗,原有的微孔被擴(kuò)大,甚至被穿透,使亞甲基藍(lán)吸附值不斷下降[13-14].

當(dāng)活化時(shí)間增加時(shí),活性炭的得率不斷下降.隨著活化時(shí)間的延長(zhǎng),水蒸氣不斷穿透炭化料,使揮發(fā)性物質(zhì)更易揮發(fā)出來(lái),從而使活性炭的得率不斷下降.

圖3 活化時(shí)間對(duì)活性炭亞甲基藍(lán)吸附及得率的影響Fig.3 The effect of activation time on the yield of carbon and methylene blue adsorption

2.1.3 水蒸氣流量的影響 由圖4可見,隨著水蒸氣流量的增大,污泥活性炭的亞甲基藍(lán)吸附值先是升高,當(dāng)水蒸氣流量到達(dá)15g/h后下降,而活性炭的得率不斷下降.

水蒸氣流速較低時(shí),活性炭微孔容積大,流速較高時(shí),微孔容積反而減少,因?yàn)楦吡魉偈诡w粒外表面燒失從而引起了不均勻活化[15].另外,水蒸氣作為活化劑時(shí),炭化料中的部分碳原子與水蒸氣反應(yīng),產(chǎn)生大量微孔而使之成為活性炭,如果水蒸氣用量太少,會(huì)使反應(yīng)不充分,所形成的微孔數(shù)目少,吸附能力也就不高;隨著水蒸氣用量的加大,吸附能力升高,但水蒸氣用量過大,會(huì)使碳原子燒失太多(原本污泥含碳量就不高),孔徑會(huì)變大,反而使得吸附能力下降[16].

當(dāng)水蒸氣流量增大時(shí),活性炭的得率不斷下降.隨著水蒸氣流量的增加,水蒸氣的總消耗量也增加,使得水蒸氣不斷穿透炭化料,且炭的消耗量也在不斷增加,最終導(dǎo)致得率降低.

2.1.4 污泥中添加木屑對(duì)活性炭吸附的影響 對(duì)上述兩種原料在各自最佳工況下制得的活性炭進(jìn)行特性分析,污泥在最佳工況下T=750℃、t=90min、mH2O=15g/h制得的活性炭為 AC-1,污泥混摻木屑在最佳工況 T=850℃、t=90min、mH2O=15g/h制得的活性炭為AC-2.

由圖2~圖4可見,在污泥中添加了20%的木屑后,亞甲基藍(lán)吸附值及得率隨著活化溫度、活化時(shí)間和水蒸氣流量的變化趨勢(shì)基本一致,不過雖然在最佳活化條件下制得的活性炭的得率不及純污泥制得的污泥活性炭的得率,但其亞甲基藍(lán)的吸附值是污泥活性炭亞甲基藍(lán)吸附值的兩倍多.

圖4 水蒸氣流量對(duì)活性炭亞甲基藍(lán)吸附及得率的影響Fig.4 The effects of flowrate of steam on the yield of carbon and methylene blue adsorption

2.2 污泥質(zhì)活性炭浸出液重金屬的含量

污水中大部分的重金屬會(huì)在污水處理過程中沉積在污泥中,本研究中污泥的重金屬含量分別為: Cu-0.03%、Zn-0.07%、Pb-0.004%、Cr-0.02%、Cd-0.001%、As-0.02%,對(duì)其再處理利用的過程中要考慮是否二次污染,因此,本研究對(duì)污泥質(zhì)活性炭浸出液中的重金屬含量進(jìn)行了檢測(cè).依據(jù)GB/T 5085.3—2007《危險(xiǎn)廢物鑒別標(biāo)準(zhǔn) 浸出毒性鑒別》[17]處理后,利用Prodigy型電感耦合等離子體發(fā)射光譜儀測(cè)量樣品浸出液中重金屬的含量,結(jié)果見表2.

由表2可知,污泥質(zhì)活性炭中只有少量的重金屬浸出,其中Pb、Cd均未檢出,Cu、Zn、Cr、As的含量均降低.一方面可能是樣品經(jīng)過后處理,HCl除去了一部分灰分,使活性炭的金屬含量降低,從而可能使浸出液中金屬含量降低;另一方面可能是污泥經(jīng)過高溫?zé)峤獾倪^程中,游離態(tài)的重金屬離子形成了穩(wěn)定難溶的重金屬化合物.不過,在利用污泥質(zhì)活性炭處理廢水時(shí),要注意控制其用量及廢水的pH值,從而減少二次污染.

表2 污泥及污泥質(zhì)活性炭浸出液中重金屬的含量(mg/L)Table 2 The contents of heavy metals in leachate of sludge and sludge activated carbon(mg/L)

2.3 活性炭的孔結(jié)構(gòu)及掃描電鏡分析

由表3可知,污泥中添加木屑后制得的活性炭平均孔徑減小,比表面積和孔容均增加.究其原因,除了因?yàn)樘砑幽拘己笤黾恿宋勰嗷旌衔镏械奶己?還因?yàn)椴簧傺芯空叱２捎媒饘偌捌浠衔飦?lái)提高活性炭的中孔容積,污泥中含有Ca、Fe、Cu等金屬元素,在水蒸氣活化中,可能對(duì)木屑有活化作用,從而使產(chǎn)物的孔容增加,比表面積增加.由表3還可以看出污泥質(zhì)活性炭的表面積均比商業(yè)炭的小,是因?yàn)楸缺砻娣e取決于微孔的體積,與商業(yè)炭相比,污泥活性炭微孔所占比例較小.

表3 活化產(chǎn)物與商業(yè)炭的孔結(jié)構(gòu)的比較Table 3 Pore structure comparison of activation products and commercial carbon

分別對(duì) AC-1、AC-2進(jìn)行電鏡掃描(圖 5),可以看出,AC-1、AC-2表面均凹凸不平,均有較明顯的大孔和過渡孔,但 AC-2的孔結(jié)構(gòu)多于AC-1.不同的用途對(duì)活性炭的孔結(jié)構(gòu)的要求也不一樣,以微孔為主的商業(yè)炭利于小分子有機(jī)物的吸附,以過渡孔為主的污泥質(zhì)活性炭可能利于大分子有機(jī)物的吸附.

2.4 亞甲基藍(lán)在污泥質(zhì)活性炭上的吸附平衡和動(dòng)力學(xué)

2.4.1 30℃下亞甲基藍(lán)在 AC-2上的吸附平衡 在吸附平衡研究中,描述吸附等溫線的最常用的模型是Langmuir吸附等溫模型和Freundlich吸附等溫模型[19].

圖5 污泥質(zhì)活性炭的SEM圖Fig.5 SEM images of activated carbon made from sludge

圖6 30℃下AC-2吸附亞甲基藍(lán)的吸附等溫線Fig.6 AC-2 adsorption isotherms of methylene blue at 30℃

式中:qe為平衡時(shí)活性炭所吸附的亞甲基藍(lán)的質(zhì)量, mg/g;Ce為平衡時(shí)亞甲基藍(lán)的濃度,mg/L;KF、n、b、q0均為常數(shù),q0是與吸附能力和吸附率相關(guān)的Langmuir常數(shù),為活性炭對(duì)亞甲基藍(lán)單層最大吸附量.

由式(3)和式(4),進(jìn)行最小二乘法線性回歸分析,可以計(jì)算得到相關(guān)等溫吸附數(shù)據(jù):

由圖6可知,Langmuir 吸附等溫模型更能夠準(zhǔn)確地描述亞甲基藍(lán)在 AC-2上的吸附相平衡,表明該吸附是單層吸附[20],且對(duì)亞甲基藍(lán)單層最大吸附量為71.43mg/g.

2.4.2 亞甲基藍(lán)在 AC-2上的動(dòng)態(tài)吸附 在動(dòng)力學(xué)中,描述反應(yīng)速率的是準(zhǔn)一級(jí)反應(yīng)吸附速率模型[21]和準(zhǔn)二級(jí)反應(yīng)吸附速率模型[22-23].準(zhǔn)一級(jí)反應(yīng)方程和準(zhǔn)二級(jí)反應(yīng)方程分別如下:

式中: t為吸附時(shí)間,h; qt、qe分別為吸附時(shí)間t時(shí)刻和平衡時(shí)刻亞甲基藍(lán)的吸附量, mg/g; k1是吸附常數(shù)率, h-1; k2為 準(zhǔn)二級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)速率常數(shù), g/(mg·h); k2qe2為初始吸附速率.

由表4可見, 準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)所得的qe接近于實(shí)驗(yàn)值,且其相關(guān)系數(shù)R2也大于準(zhǔn)一級(jí)動(dòng)力學(xué)的R2,故AC-2對(duì)亞甲基藍(lán)的吸附過程更符合準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)吸附速率模型.準(zhǔn)二級(jí)動(dòng)力學(xué)模型包含吸附的所有過程,如外部液膜擴(kuò)散、顆粒內(nèi)部擴(kuò)散和表面吸附等[24-25],能更真實(shí)地反應(yīng)亞甲基藍(lán)在活性炭上的吸附機(jī)理.

表4 不同濃度的亞甲基藍(lán)溶液在活性炭上的吸附動(dòng)力學(xué)參數(shù)及相關(guān)系數(shù)Table 4 Kinetics parameters and correlation coefficient of different concentrations of methylene blue on activated carbon

3 結(jié)論

3.1 流化床熱解料的最佳活化條件:污泥炭化料活化溫度 750℃,活化時(shí)間 90min,水蒸氣流量15g/h;污泥摻混木屑炭化料活化溫度850℃,活化時(shí)間90min,水蒸氣流量15g/h.

3.2 污泥質(zhì)活性炭浸出液中的重金屬含量遠(yuǎn)低于最高允許濃度.

3.3 BET表征結(jié)果表明:污泥質(zhì)活性炭以過渡孔為主,且添加一定比例的木屑可以改善其孔結(jié)構(gòu).

3.4 Langmuir吸附等溫線模型更能夠準(zhǔn)確地描述亞甲基藍(lán)在AC-2上的吸附相平衡,AC-2對(duì)亞甲基藍(lán)單層最大吸附量為 71.43mg/g,動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)符合準(zhǔn)二級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)模型.

3.5 流化床熱解具有良好的傳熱傳質(zhì)性能,能夠連續(xù)運(yùn)行,且能同時(shí)回收熱解炭和熱解氣.雖然采用管式爐水蒸氣活化法制得的污泥活性炭在某些性能表征上還不及商品活性炭,但其處理方法簡(jiǎn)單,對(duì)設(shè)備腐蝕性很小,而且能有效利用廢物,達(dá)到了變廢為寶、以廢治廢目的.

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Study on preparation of activated carbon made from sludge by steam activation.

WU Yi-min, HUANG Ya-ji*, SONG Min, JIN Bao-sheng (Key Laboratory of Energy Thermal Conversion and Control, Ministry of Education, School of Energy and Environment, Southeast University, Nanjing 210096, China). China Environmental Science, 2012,32(4)：640~646

Activated carbon prepared from sludge and sawdust by fluidized bed pyrolysis and tube furnace-steam activation method were studied. The effect of activation factors, adsorption equilibrium and kinetics of methylene blue on activated carbon, heavy metals in leachate and pore structure were investigated. The yield of carbon decreases all the way with the increase of activation temperature, activation time and flowrate of steam, while the adsorption performance increases first and then decreases. The adsorption properties of the product more than doubled when adding twenty percent of sawdust to the sludge. The Langmuir adsorption isotherm model and quasi-second-order reaction model can describe the methylene blue adsorption process and adsorption equilibrium on activated carbon in the sludge balance, during which the maximum adsorption capacity of methylene blue is 71.43 mg/g.Transition pores are more and there are only a small amount of heavy metals in leachate.

sludge；activated carbon；steam activation；pore structure；heavy metals

2011-08-03

國(guó)家“973”項(xiàng)目(2011CB201505,2010CB732206);國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51006023,20907008)

* 責(zé)任作者, 副教授, heyyj@seu.edu.cn

X705

A

1000-6923(2012)04-0640-07

吳逸敏(1987-),女,江蘇鹽城人,東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院碩士生,研究方向?yàn)楣腆w廢物的資源化處理.