譚 悅

（上海機(jī)場(chǎng)（集團(tuán)）有限公司 上海 200335）

國(guó)內(nèi)外對(duì)路基不均勻變形做了很多研究，Vos［1］假設(shè)路基沉降斷面為正弦曲線，分析了不均勻沉降使混凝土板產(chǎn)生的附加應(yīng)力.Vos［1］，Wilk［2］通過路面結(jié)構(gòu)分析，得出路基不均勻變形引起的水泥板附加應(yīng)力的大小與沉降斷面的曲率成正比.凌建明，錢勁松等［3－4］用有限單元法模擬拼接路基的施工過程，利用單元“生死”技術(shù)，計(jì)算施工完成后路堤頂面的差異沉降.嵇如龍［5］等應(yīng)用分層總和法，提出了新老路基差異沉降的計(jì)算方法.但是分層總和法沒有辦法考慮新老路基的相互影響，在新老路基結(jié)合處的差異沉降計(jì)算值偏大，不能有效地模擬差異沉降的橫斷面形狀.而且分層總和法只能計(jì)算地基頂面的不均勻變形，無法反映路堤頂面的實(shí)際沉降斷面圖，而后者才影響路面結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài).楊衛(wèi)東等［6］采用對(duì)附加應(yīng)力進(jìn)行修正的改進(jìn)分層總和法估算新加寬路基的沉降，以拓寬帶來的道路橫斷面變化作為修正因子.姚祖康［7－8］指出，路基的不均勻變形可能在以下幾種情況出現(xiàn)：（1）軟弱地基的不均勻沉降；（2）填挖交替或新老填土交替；（3）季節(jié)性冰凍地區(qū)的不均勻凍脹；（4）填土因壓實(shí)不足而引起的壓密變形，受濕度變化影響而產(chǎn)生的膨脹收縮變形.本文將選取適用于水泥路面路基實(shí)際工作狀態(tài)的永久變形預(yù)估模型，針對(duì)粘土、粉土和砂土3種不同土質(zhì)路基，用分層總和法計(jì)算行車荷載作用下路基的永久變形，探討路基永久變形的計(jì)算方法，歸納出路基永久變形的空間分布規(guī)律.

1 路基不均勻變形的形成機(jī)理

路基不均勻變形來源大致有以下4個(gè)方面：（1）地基為軟土，在軟土地基局部路段范圍內(nèi)，軟土地層在線路的縱橫方向厚度變化不一，地基的不均勻特性非常明顯；（2）路基長(zhǎng)度或?qū)挾确较蛏系拿軐?shí)度差異.由于填方路基的路基填料粒徑、級(jí)配、含水量等物理力學(xué)性質(zhì)的差異，碾壓成型的路基斷面在寬度或長(zhǎng)度方向呈現(xiàn)不均勻的沉降特性；（3）地基土、路基填料以及底基層粒料的非線性力學(xué)性質(zhì)引起路基不均勻變形.由于車輛荷載作用下路面結(jié)構(gòu)內(nèi)部引起的應(yīng)力空間分布的不均勻性，由此在路基路面各層材料中引起的變形包括累積塑性變形也呈不均勻分布；（4）處理后的軟土地基與未經(jīng)處理的相鄰非軟土地基之間變形特性的差異.在上覆路基路面自重作用下的固結(jié)沉降和車輛軸載作用下的變形都會(huì)成為不均勻變形的來源.

路基不均勻變形的發(fā)生，并非某一單方面原因，而是多種因素綜合作用的結(jié)果.其中，內(nèi)因在于路基及地基本身，外因是車載、地下水及自重作用.

2 行車荷載作用下路基永久變形

2.1 路基土永久變形預(yù)估模型

國(guó)際上對(duì)于路基土永久變形預(yù)估模型應(yīng)用最為廣泛的是AASHTO模型和Tseng ＆Lytton模型.同濟(jì)大學(xué)的郭忠印、高啟聚等［9－10］在這2個(gè)模型的基礎(chǔ)上，通過大量的室內(nèi)三軸試驗(yàn)，分粘土、粉土和砂土3個(gè)土組，建立的路基土永久變形預(yù)估模型如下.

對(duì)于粉土：

對(duì)于砂土：

對(duì)于粘土：

式中：εp（N）為輪載p重復(fù)作用N 次時(shí)路基土的塑性應(yīng)變；εv為路基土的彈性應(yīng)變；wc為路基土的含水量；Er為路基土的回彈模量.

該模型在對(duì)AASHTO模型參數(shù)進(jìn)行驗(yàn)證的基礎(chǔ)上，通過室內(nèi)重復(fù)加載試驗(yàn)，回歸建立了適合于我國(guó)路基材料的永久變形預(yù)估公式.在永久變形試驗(yàn)中，偏應(yīng)力取28，48，69kPa，圍壓取28 kPa.對(duì)于典型的水泥混凝土路面結(jié)構(gòu)，在標(biāo)準(zhǔn)軸載作用下路基的主應(yīng)力覆蓋范圍大致為：30＜σ1＜70kPa，10＜σ3＜40kPa，路基中的典型應(yīng)力水平組合為30＜σ1＜40kPa，10＜σ3＜20kPa.可見，水泥路面路基的應(yīng)力水平在該試驗(yàn)偏應(yīng)力和圍壓的取值范圍內(nèi).因此，該模型也適合于水泥路面路基永久變形的預(yù)估.

2.2 路基土永久變形預(yù)估方法

本文采用分層總和法預(yù)估水泥路面路基土的永久變形.計(jì)算步驟如下.

1）確定路基壓縮層深度 在《公路設(shè)計(jì)手冊(cè)——路基》中，不考慮路面結(jié)構(gòu)自重作用，針對(duì)16種國(guó)產(chǎn)汽車（車輛的軸重范圍為5～360kN）的軸載，分別以σZ／σB＝0.1和σZ／σB＝0.2為標(biāo)準(zhǔn)，計(jì)算了其相應(yīng)的路基壓縮層深度，其結(jié)果分別在0.7～2.9m和0.9～3.7m范圍內(nèi)［11］.

本文參照《公路設(shè)計(jì)手冊(cè)——路基》行車荷載產(chǎn)生的附加壓應(yīng)力小于土自重應(yīng)力的0.1為標(biāo)準(zhǔn)（σZ／σB＝0.1），通過對(duì)典型水泥路面結(jié)構(gòu)的路基應(yīng)力水平統(tǒng)計(jì)分析，且考慮滿足100%超載和多軸型荷載工況的要求，取路基壓縮層深度為3m.

2）對(duì)壓縮層深度范圍內(nèi)的路基土進(jìn)行分層（本文分層厚度取10cm），計(jì)算各分層點(diǎn)的彈性壓應(yīng)變，用上下分層點(diǎn)應(yīng)變量的平均值作為該分層土平均應(yīng)變量的計(jì)算值.

3）將各分層平均應(yīng)變值代入路基土永久變形預(yù)估模型，計(jì)算分層的塑性壓應(yīng)變量，乘以分層厚度即為該分層的永久變形量.

4）對(duì)壓縮層深度范圍內(nèi)各分層土的永久變形量進(jìn)行疊加，即得到路基土總的永久變形，即

式中：δp（N）為輪載p重復(fù)作用N 次時(shí)路基土總的永久變形；εpi（N）為第i分層土的永久變形；n為路基土的分層數(shù)；hi為第i分層厚度.

2.3 路基土永久變形預(yù)估

水泥路面結(jié)構(gòu)分析的參數(shù)按表1取值，其中粘土、粉土和砂土的含水量分別取11.5%，13%和10%.車輛荷載采用《公路混凝土路面設(shè)計(jì)規(guī)范》建議的標(biāo)準(zhǔn)軸載（單軸雙輪100kN），軸載作用次數(shù)9.885×106次，荷載作用位置取板角、板中和板邊中部.

表1 水泥混凝土路面結(jié)構(gòu)參數(shù)

以板角受荷，粘土路基的永久變形為例，由粘土的永久變形回歸系數(shù)公式，各系數(shù)計(jì)算結(jié)果如下.

按上述計(jì)算方法，受荷板角處路基土的永久變形計(jì)算過程及結(jié)果列于表2中.由此得到板角處路基總的永久變形量為1.47mm.

當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)軸載作用于板角、板中和板邊中部時(shí)，在上述荷載次數(shù)重復(fù)作用下，板下各點(diǎn)路基的永久變形預(yù)估值繪于圖1～圖3.

圖1 粘土路基永久變形（單位：mm）

圖2 粉土路基永久變形（單位：mm）

圖3 砂土路基永久變形（單位：mm）

表2 路基土永久變形計(jì)算結(jié)果

計(jì)算結(jié)果表明：（1）對(duì)于一定的路面結(jié)構(gòu)和交通軸載，粘土路基的永久變形量最大，粉土次之，砂土最小.因此，就抵抗路基永久變形而言，砂土是最理想的路基填料；（2）對(duì)于同一種土質(zhì)，板角受荷時(shí)路基的永久變形最大，板邊受荷次之，板中受荷最小.當(dāng)荷載作用在板邊時(shí)，板的尺寸越小，路基的永久變形越大；（3）路基永久變形在空間分布的不均勻，造成路基頂面的不平整.如果定義任兩點(diǎn)永久變形量的差值與該兩點(diǎn)間距離的比值為坡降，則可以從圖中明顯看出，板角受荷時(shí)坡降最大，而板中受荷時(shí)坡降很小，即永久變形在空間分布較為均勻.因此，無論從變形量的絕對(duì)值還是永久變形引起的坡降來講，板角受荷造成的路基永久變形對(duì)水泥路面的受力狀況最為不利.

假設(shè)輪載在上述關(guān)鍵荷位出現(xiàn)的概率相同（4個(gè)板角，2個(gè)縱縫板邊中部，2個(gè)橫縫板邊中部和1個(gè)板中荷位），取各種荷位重復(fù)加載后路基永久變形的最大值，作為路基可能出現(xiàn)永久變形空間分布的最不利情況，見圖4.

圖4中為僅考慮了上述有限個(gè)荷位的計(jì)算結(jié)果，假設(shè)板下路基各點(diǎn)的永久變形均按輪載作用在相對(duì)應(yīng)的荷位情況計(jì)算，且輪載作用在板中各個(gè)位置的概率相同，則路基永久變形的空間分布應(yīng)為向上的“垂球面”，任意兩點(diǎn)之間的連線均為向上凸的弧線，如圖5所示.

圖4 路基永久變形空間分布的最不利情況（單位：mm）

圖5 水泥板下路基永久變形形態(tài)

顯然，在行車荷載均勻分布的前提下，路基的永久變形關(guān)于水泥板的2條中心線左右對(duì)稱.取板的橫向中心線，以0.5m為間隔，計(jì)算路基對(duì)應(yīng)各點(diǎn)的永久變形量.根據(jù)計(jì)算結(jié)果曲線的形式（圖6a）），選擇用拋物線和正弦曲線擬和，見圖6b）～d）和表3，2種曲線均能很好地?cái)M和路基的橫向永久變形.因此為簡(jiǎn)化計(jì)算起見，路面結(jié)構(gòu)分析時(shí)可以采用上述2種曲線形式表示路基永久變形沿水泥板橫向的分布.

圖6 路基永久變形沿水泥板的橫向分布

表3 路基永久變形曲線擬和

3 結(jié) 論

1）對(duì)于一定的路面結(jié)構(gòu)和交通軸載，粘土路基的永久變形量最大，粉土次之，砂土最小.因此，就抵抗路基永久變形而言，砂土是最理想的路基填料.

2）對(duì)于同一種土質(zhì)，板角受荷時(shí)路基的永久變形最大，板邊受荷次之，板中受荷最小.

3）當(dāng)荷載作用在板邊時(shí)，板的尺寸越小，路基的永久變形越大.

4）板角受荷造成的路基永久變形對(duì)水泥路面的受力狀況是最為不利的.

5）選擇用拋物線和正弦曲線擬和均能很好地?cái)M和路基的橫向永久變形.

6）下一步的分析可針對(duì)路基不均勻變形對(duì)路面結(jié)構(gòu)層荷載應(yīng)力和使用壽命的影響進(jìn)行研究.

［1］VOS E.Thickness design of plain cement concrete pavements on soils sensitive to differential settlements［C］／／Proceedings，3rd International Conference on Concrete Pavement Design and Rehabilitation.Purdue University，1985：245－251.

［2］WILK N.Cement concrete pavements on soft soils sensitive to differential settlements［C］／／Proceedings，2nd International Conference on Concrete Pavement Design.Purdue University，1981：201－210.

［3］同濟(jì)大學(xué).新老路基結(jié)合部處治技術(shù)［R］.西部交通建設(shè)科技項(xiàng)目研究報(bào)告，上海：同濟(jì)大學(xué)，2003.

［4］同濟(jì)大學(xué).公路改造路基路面關(guān)鍵技術(shù)研究［R］.上海市市政工程局科技發(fā)展資金項(xiàng)目研究報(bào)告，上海：同濟(jì)大學(xué)，2004.

［5］嵇如龍，張永宏，宋吉錄.軟土地基上路堤拓寬處理技術(shù)研究［J］.華東公路，2002（5）：25－29.

［6］楊衛(wèi)東，陳景雅.新老路基拼接的沉降及對(duì)策淺析［J］.江蘇交通工程，1999（專刊）：139－141.

［7］中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).JTG D40－2002公路水泥混凝土路面設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京：人民交通出版社，2002.

［8］姚祖康.水泥路面混凝土路面設(shè)計(jì)［M］.安徽：安徽科學(xué)技術(shù)出版社，1999.

［9］同濟(jì)大學(xué).路基與粒料層抗永久變形性能預(yù)估［R］.西部交通建設(shè)科技項(xiàng)目研究報(bào)告，上海：同濟(jì)大學(xué)，2007.

［10］高啟聚.車載作用下瀝青路面路基土的永久變形研究［D］.上海：同濟(jì)大學(xué)，2008.

［11］交通部第二公路勘察設(shè)計(jì)院.公路設(shè)計(jì)手冊(cè)：路基［M］.2版.北京：人民交通出版社，1997.