詹俊勇，仲太生，王隆太，項余健，牛瑞霞，王軍領(lǐng)

（1.江蘇揚(yáng)力集團(tuán)有限公司，江蘇揚(yáng)州225127；2.揚(yáng)州大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225127）

1 引言

伺服壓力機(jī)具有智能化、節(jié)能、高效、高柔性、高精度、低噪環(huán)保等優(yōu)點(diǎn)，充分體現(xiàn)了鍛壓機(jī)床的發(fā)展趨勢[1]。目前，國外大的壓力機(jī)公司開發(fā)單點(diǎn)伺服壓力機(jī)多采用肘桿機(jī)構(gòu)[2-3]，對于同等設(shè)備噸位和結(jié)構(gòu)尺寸的壓力機(jī)，采用肘桿機(jī)構(gòu)可擴(kuò)大壓力機(jī)的有效壓力行程和低速行程范圍。

肘桿機(jī)構(gòu)屬于六桿機(jī)構(gòu)，可通過調(diào)整桿系結(jié)構(gòu)中各桿的長度尺寸，達(dá)到滑塊的運(yùn)動和動力輸出特性要求。應(yīng)用肘桿機(jī)構(gòu)可以使伺服壓力機(jī)適合鍛壓工藝要求方面有較大的選擇范圍，可以通過多種方案優(yōu)化比較[4]，選擇適合成形工藝的力能特性以及符合運(yùn)動輸出曲線的機(jī)構(gòu)型式和參數(shù)[5-6]。

如果肘桿機(jī)構(gòu)設(shè)計不合理及導(dǎo)向長度的限制，會影響滑塊運(yùn)動精度及運(yùn)動平穩(wěn)性,甚至發(fā)生肘桿卡死現(xiàn)象。我公司在進(jìn)行肘桿式伺服壓力機(jī)設(shè)計生產(chǎn)過程中，由于受到肘桿機(jī)構(gòu)桿系尺寸限制，壓力機(jī)滑塊在上死點(diǎn)附近受力情況變差，運(yùn)動不平穩(wěn)，發(fā)生肘桿卡死現(xiàn)象，經(jīng)多方面分析，最終認(rèn)定是由于肘桿機(jī)構(gòu)自鎖造成，以下介紹詳細(xì)的分析過程與解決方案。

圖1 肘桿機(jī)構(gòu)壓力機(jī)局部模型圖

2 肘桿機(jī)構(gòu)的受力分析及自鎖條件

圖1為1600 kN肘桿機(jī)構(gòu)壓力機(jī)局部模型圖，滑塊4與連接桿2剛性連接，連接桿2再與下肘桿1鉸接。圖中滑塊4正好處于上死點(diǎn)位置，此時的下肘桿1與水平方向的夾角很小。

如圖2所示，滑塊處于上死點(diǎn)位置，其下行時，滑塊連接桿2除受到下肘桿1的作用力之外，還受到導(dǎo)向套3的作用（導(dǎo)向套固定在機(jī)身上）。由于間隙的存在，導(dǎo)向套與連接桿的接觸部位為兩處，即導(dǎo)向套上口部的右側(cè)和下口部的左側(cè)。

圖2 滑塊上連接桿受力簡圖

下肘桿對滑塊連接桿的水平和豎直方向的作用力分別為Fx、Fy；導(dǎo)向套對滑塊連接桿的支撐力分別為 F1、F2，對應(yīng)的摩擦力分別為 μF1、μF2（μ 為摩擦系數(shù)），作用位置和作用方向如圖2所示。根據(jù)力矩平衡條件，得：

由水平方向的力平衡條件（忽略摩擦力引起的力矩），得：

由豎直方向的力平衡條件，導(dǎo)向套對連接桿在上端和下端的摩擦力的合力等于下肘桿對滑塊連接桿在豎直方向的作用力，即：

設(shè)下肘桿與水平方向的夾角為α，則：

Fy/Fx=tanα 代入式（5），得：

式（6）即為滑塊的自鎖條件?；瑝K能夠向下運(yùn)動，克服自鎖的條件為：

若以摩擦系數(shù)μ=0.15，當(dāng)滑塊處于上死點(diǎn)時，結(jié)構(gòu)尺寸 c=487mm、b=200mm，代入式（6），得滑塊在上死點(diǎn)位置下肘桿的自鎖角為α=41.36°。

對肘桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)動學(xué)仿真，可以得到對應(yīng)的滑塊行程S和滑塊處于上死點(diǎn)位置時的下肘桿與水平方向夾角 α′=34.9°。

α′≤α，很顯然會造成現(xiàn)有肘桿傳動機(jī)構(gòu)的自鎖。雖然理論上的摩擦系數(shù)可能小于上述取值，但由于導(dǎo)向零件的間隙和表面粗糙度的實(shí)際加工誤差，以及裝配和使用過程中的間隙變化、表面研磨等因素，摩擦系數(shù)應(yīng)取可能范圍內(nèi)的較大值。

由此可見，對肘桿機(jī)構(gòu)的壓力機(jī)，為了防止滑塊的自鎖，在設(shè)計過程中要對自鎖條件進(jìn)行嚴(yán)格的校核。

3 結(jié)構(gòu)改進(jìn)措施

3.1 優(yōu)化方案的制定

從力學(xué)表達(dá)式以及分析結(jié)果可以看出，要想消除機(jī)構(gòu)的自鎖現(xiàn)象，可以通過減小機(jī)構(gòu)本身的自鎖角和增大機(jī)構(gòu)的上死點(diǎn)壓力角來實(shí)現(xiàn)。

而要達(dá)到這樣的優(yōu)化目標(biāo)可以通過以下兩種方案來實(shí)現(xiàn)：①可以通過減小L1的尺寸來實(shí)現(xiàn)，c原本為100mm，即可以修改偏心的尺寸，減小偏心。②可以通過增加L5的尺寸來實(shí)現(xiàn)，L5原長為360mm，可以增大其尺寸。

對于現(xiàn)有已經(jīng)設(shè)計好的機(jī)構(gòu)，方案①需要重做偏心套與連桿，實(shí)施成本比較高。而方案②可以用原零件進(jìn)行修配，比較方便實(shí)現(xiàn)優(yōu)化目標(biāo)。

3.2 結(jié)構(gòu)分析

肘桿機(jī)構(gòu)桿系尺寸與行程的關(guān)系如圖3所示。其中，L1為驅(qū)動桿，L3為上肘桿，L5為下肘桿。

上文方案所述，當(dāng)桿系中其他桿尺寸一定時，在一定范圍內(nèi)，可以通過增加下肘桿L5的尺寸以增大肘桿機(jī)構(gòu)的下死點(diǎn)壓力角，考慮到修配零件的尺寸與裝配等因素，L5尺寸最大可以增加到400mm。

如對于本肘桿式伺服壓力機(jī)桿系尺寸（單位mm）：L1=100，L2=820，L3=310，L4=280，L6=956，x=700，y=140。改變下肘桿L5尺寸，得到對應(yīng)滑塊處于上死點(diǎn)位置時的肘桿自鎖角α和肘桿壓力角α′，結(jié)果見表1。

圖3 肘桿機(jī)構(gòu)模型

表1 不同下肘桿長度對應(yīng)的肘桿自鎖角和肘桿壓力角

由表1的計算結(jié)果可以看出，增加L5尺寸到400mm以后，壓力機(jī)的上死點(diǎn)壓力角增大到了42.4°，已經(jīng)完全可以滿足壓力機(jī)的自鎖控制要求，此時滑塊行程約為226mm。

3.3 結(jié)構(gòu)方案的實(shí)現(xiàn)

考慮到裝配關(guān)系及工藝，需要返修零件1下肘桿與零件2滑塊連桿，如圖4、5所示。

圖4 下肘桿返修示意圖

圖5 滑塊連桿返修示意

對返修好的肘桿結(jié)構(gòu)進(jìn)行運(yùn)動學(xué)仿真，求解其在下死點(diǎn)位置的肘桿壓力角α′，如圖6所示。仿真結(jié)果顯示，此時肘桿壓力角達(dá)42.4°，肘桿自鎖角α為38.1°，這樣就可以保證肘桿結(jié)構(gòu)不會發(fā)生自鎖。

圖6 肘桿壓力角的仿真結(jié)果

4 結(jié)論

（1）伺服壓力機(jī)的肘桿機(jī)構(gòu)設(shè)計不合理時，很容易造成肘桿機(jī)構(gòu)自鎖。

（2）對伺服壓力機(jī)肘桿機(jī)構(gòu)進(jìn)行力學(xué)分析，得出自鎖產(chǎn)生的原因是由于肘桿壓力角小于肘桿自鎖角。

（3）對肘桿機(jī)構(gòu)的優(yōu)化方案進(jìn)行分析，并給出經(jīng)濟(jì)可行的修改方案，并對優(yōu)化方案進(jìn)行仿真，驗(yàn)證計算結(jié)果。

（4）經(jīng)過優(yōu)化后，伺服壓力機(jī)肘桿自鎖現(xiàn)象已經(jīng)解決，壓力機(jī)肘桿機(jī)構(gòu)已經(jīng)可以流暢運(yùn)行。但由于桿系長度的變化，導(dǎo)致伺服壓力機(jī)的行程與預(yù)先設(shè)計的行程發(fā)生了一定偏差，所以自鎖分析計算在壓力機(jī)設(shè)計階段就必須要進(jìn)行。

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