張強(qiáng)勇，陳 芳，楊文東，李文綱，王建洪，賀如平，曾紀(jì)全

（1. 山東大學(xué) 巖土與結(jié)構(gòu)工程研究中心，濟(jì)南 250061；2. 中國水電顧問集團(tuán) 成都勘測設(shè)計研究院，成都 610072）

1 引 言

巖體作為一種復(fù)雜的地質(zhì)體，其內(nèi)含有各種不同規(guī)模、尺度的結(jié)構(gòu)面，巖體不僅存在壓縮蠕變、而且存在剪切蠕變。剪切蠕變是壩區(qū)巖體的重要力學(xué)特性，對其進(jìn)行研究可為壩基邊坡巖體剪切蠕變參數(shù)的反演提供試驗(yàn)依據(jù)，對指導(dǎo)壩基邊坡的施工安全和長期運(yùn)行穩(wěn)定具有重要的工程意義[1－6]。

國內(nèi)學(xué)者對巖體剪切蠕變力學(xué)特性的室內(nèi)試驗(yàn)研究較多，并取得了很多研究成果。如徐平和夏熙倫[7]對三峽樞紐巖體結(jié)構(gòu)面進(jìn)行了室內(nèi)剪切蠕變試驗(yàn)，提出了一種廣義伯格斯模型；丁秀麗等[8]針對三峽船閘區(qū)硬性結(jié)構(gòu)面巖樣進(jìn)行了剪切蠕變試驗(yàn)，通過分析結(jié)構(gòu)面在恒定荷載作用下的蠕變性態(tài)，提出了結(jié)構(gòu)面的剪切蠕變方程；陳記等[9]對節(jié)理巖體進(jìn)行了快剪和剪切蠕變試驗(yàn)的比較研究，建立了不同正應(yīng)力作用下的剪切蠕變經(jīng)驗(yàn)公式；沈明榮和朱銀橋[10]采用規(guī)則齒形結(jié)構(gòu)面的水泥砂漿試件模擬天然巖體結(jié)構(gòu)面，分析了規(guī)則齒形結(jié)構(gòu)面的剪切蠕變特性；龐正江等[11]研究了巖體不整合面的剪切蠕變特性，選取擴(kuò)展的伯格斯模型建立了流變方程；楊圣奇等[12]進(jìn)行了龍灘水電站泥板巖的剪切蠕變試驗(yàn)，研究了其剪切蠕變特性并建立了新的能夠描述加速流變特性的巖體非線性流變模型；朱明禮等[13]對錦屏水電站大理巖硬性結(jié)構(gòu)面剪切蠕變特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究，通過引入與時間有關(guān)的非確定參數(shù)，提出了一種非定常蠕變模型；程強(qiáng)等[14]依據(jù)剪切蠕變試驗(yàn)分析了紅層軟巖軟弱夾層的剪切蠕變特性，并建議長期強(qiáng)度取為瞬時抗剪強(qiáng)度的75%左右；朱珍德等[15]對含軟弱夾層的板巖和大理巖進(jìn)行了剪切流變試驗(yàn)，得出了巖石夾層標(biāo)準(zhǔn)線性體黏彈-塑性剪切流變模型。

通過室內(nèi)剪切蠕變試驗(yàn)來研究巖體的剪切蠕變特性存在明顯不足，由于試點(diǎn)巖體尺寸效應(yīng)的影響，室內(nèi)小尺寸研究成果無法全面真實(shí)地反映現(xiàn)場巖體真實(shí)的剪切蠕變特性。為了有效地反映大崗山壩區(qū)“硬、脆、碎”輝綠巖脈的剪切蠕變特性，對大崗山壩區(qū)PD218-2平洞0+8～13 m范圍內(nèi)的“硬、脆、碎”輝綠巖脈進(jìn)行了7組現(xiàn)場直剪蠕變試驗(yàn)。試驗(yàn)點(diǎn)巖體產(chǎn)狀為 N15°W//SW∠50°～60°，厚約10 m，為鑲嵌結(jié)構(gòu)，裂隙較發(fā)育，巖體較破碎，完整性較差。試驗(yàn)研究了考慮加載歷史影響的剪切蠕變位移規(guī)律和剪切蠕變速率特性，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果辨識了輝綠巖脈的剪切蠕變模型，并反演獲得壩區(qū)輝綠巖脈的剪切蠕變參數(shù)，為壩基邊坡工程穩(wěn)定性分析和設(shè)計提供了重要的研究成果。

2 現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)概況

2.1 剪切蠕變試驗(yàn)設(shè)備

現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)系統(tǒng)主要由加壓系統(tǒng)、變形自動采集系統(tǒng)和傳力系統(tǒng)組成。見圖1。

圖1 壩區(qū)現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)Fig.1 Field shear creep test of Dagangshan hydropower station

2.2 試驗(yàn)點(diǎn)加工

試驗(yàn)點(diǎn)加工采用手工開鑿，首先清除表面松動巖體，鑿出試點(diǎn)巖體初始平面，選定試體位置；然后手工開鑿試體四周巖體；最后澆筑鋼筋混凝土保護(hù)罩，養(yǎng)護(hù)28 d。試驗(yàn)中要對試體采取保濕措施。

巖體現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)布置在專門開挖的試驗(yàn)洞內(nèi)，試驗(yàn)段外設(shè)置隔溫裝置，并定時觀測試驗(yàn)段內(nèi)的環(huán)境溫度，溫度變化控制在±1°C以內(nèi)。

2.3 試驗(yàn)方法與加載方式

巖體剪切蠕變試驗(yàn)采用平推法，試體底部剪切面面積不小于2 500 cm2，最小邊長不小于50 cm，試體高度大于推力方向試體邊長的 1/2，預(yù)留剪切帶厚度為2.5 cm。

試驗(yàn)采用逐級增量加載的方法，首先根據(jù)常規(guī)剪切試驗(yàn)的結(jié)果估計試樣破壞的應(yīng)力值，然后再確定流變試驗(yàn)每一級的荷載增量。剪切蠕變試驗(yàn)流程如下：

（1）首先施加法向應(yīng)力，讀取變形數(shù)據(jù)。法向應(yīng)力垂直于剪切面施加，當(dāng)法向變形穩(wěn)定時開始施加剪切荷載。

（2）分級施加剪應(yīng)力，當(dāng)施加剪切載荷引起的剪切位移明顯增大時，可適當(dāng)增加剪切載荷分級。

（3）每級剪切載荷施加后，立即對各位移測表測讀瞬時位移，然后按10、20、40 min、1、2、4、8、12 h測讀各測表位移，以后均按每間隔12 h定時測讀各位移測表1次。每級剪切荷載施加后，需保持剪應(yīng)力為常數(shù)。在整個剪切過程中，應(yīng)保持法向應(yīng)力為常數(shù)。每級剪切載荷的施加歷時為7 d。根據(jù)軟弱結(jié)構(gòu)面的性質(zhì)和工程的重要性，可延長每級歷時。

（4）后期由于施加剪切應(yīng)力出現(xiàn)定常蠕變、加速蠕變時，需加密測讀時間以反映最后的流變破壞階段。

（5）根據(jù)測取的剪切蠕變變形量，得出每一級正應(yīng)力和剪應(yīng)力下的剪切蠕變位移和時間的關(guān)系。

3 現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 剪切蠕變變形規(guī)律分析

利用Boltzmann迭加原理[16]對剪切蠕變試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，可得到各試點(diǎn)巖體在每級剪應(yīng)力作用下剪切蠕變位移隨時間變化的關(guān)系曲線如圖 2所示。由圖可知：①壩區(qū)巖體具有瞬時變形，且與正應(yīng)力和剪應(yīng)力的水平密切相關(guān)。在正應(yīng)力恒定的情況下，瞬時變形量隨剪應(yīng)力的增大而增加；正應(yīng)力水平越高，剪切面沿切向達(dá)到某一相同蠕變量值所需的剪應(yīng)力也越大；②當(dāng)剪應(yīng)力達(dá)到某一臨界值時，巖體從減速蠕變階段過渡到穩(wěn)態(tài)蠕變階段，低于此臨界值巖體能保持長期穩(wěn)定，高于此臨界值巖體將從穩(wěn)態(tài)蠕變階段逐步達(dá)到加速蠕變階段，此臨界值即為巖體的長期剪切蠕變強(qiáng)度。

3.2 剪切蠕變速率特性分析

由剪切蠕變試驗(yàn)曲線各時刻所對應(yīng)的斜率，可得壩區(qū)巖體剪切蠕變速率隨時間變化的關(guān)系曲線（見圖3）。在低剪應(yīng)力作用下巖體剪切蠕變速率表現(xiàn)為2個階段：①減速蠕變階段：剪切蠕變速率在開始時最大，然后逐漸減小，最后蠕變速率變?yōu)?；②穩(wěn)態(tài)蠕變階段：剪切蠕變速率在開始時最大，隨著時間的增長，剪切蠕變速率減小到一定值后基本保持不變，對應(yīng)的剪切蠕變速率為穩(wěn)態(tài)流變速率。相應(yīng)的Δγ/Δt～t曲線在左側(cè)下降后，逐漸發(fā)展成一近似水平直線，該直線表示蠕變曲線的穩(wěn)態(tài)速率。當(dāng)剪應(yīng)力接近屈服強(qiáng)度時，巖體剪切蠕變速率表現(xiàn)出了第3個階段——加速蠕變階段，該階段隨著時間的增長，剪切蠕變速率迅速增大，巖體變形迅速發(fā)展，并最終發(fā)生破壞。

圖2 輝綠巖體現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)曲線Fig.2 Field shear creep test curves of diabase

圖3 輝綠巖體剪切蠕變速率與時間的關(guān)系Fig.3 Relationships between shear creep rate and time of diabase

由圖3可知：減速蠕變段的歷時長短與正應(yīng)力和剪應(yīng)力的大小關(guān)系密切。如試點(diǎn)巖體τ218-2-2在正應(yīng)力σ=4.244 MPa，剪應(yīng)力τ=0.637 MPa時，歷時12 h后應(yīng)變速率基本趨于0；當(dāng)τ=1.273 MPa時，歷時 96 h后應(yīng)變速率趨于恒定；當(dāng)剪應(yīng)力τ=1.698 MPa時，應(yīng)變速率約歷時120 h后才趨于穩(wěn)定。試點(diǎn)巖體τ218-2-7在正應(yīng)力σ=1.030 MPa，剪應(yīng)力τ=0.238 MPa時，經(jīng)歷12 h后，應(yīng)變速率基本趨于0；當(dāng)τ=0.715 MPa時，歷時84 h后應(yīng)變速率為0；當(dāng)τ=1.192 MPa時，歷時120 h應(yīng)變速率趨于恒定值。由此可見：①當(dāng)正應(yīng)力恒定，剪應(yīng)力較小時，巖體減速蠕變階段歷時較短，應(yīng)變速率很快就能達(dá)到恒定值；剪應(yīng)力越大，巖體減速蠕變階段的應(yīng)變速率衰減就越慢，應(yīng)變速率趨于穩(wěn)定的時間就越長；②正應(yīng)力越高，減速蠕變階段的應(yīng)變速率下降越快，巖體應(yīng)變速率趨于穩(wěn)態(tài)的時間越短。

3.3 穩(wěn)態(tài)蠕變特性分析

由現(xiàn)場剪切流變試驗(yàn)曲線可知，穩(wěn)態(tài)蠕變階段是壩區(qū)巖體剪切流變的主要部分，對穩(wěn)態(tài)剪切蠕變速率進(jìn)行分析研究至關(guān)重要。表1中列出了不同應(yīng)力狀態(tài)下剪切穩(wěn)態(tài)應(yīng)變速率的分析結(jié)果。圖4為壩區(qū)巖體穩(wěn)態(tài)剪切蠕變速率與剪應(yīng)力的關(guān)系曲線，因τ218-2-1和τ218-2-4均僅有3級剪應(yīng)力加載，其穩(wěn)態(tài)應(yīng)變速率與剪應(yīng)力為線性關(guān)系，不具代表性，故未將其畫入圖4中。

表1 穩(wěn)態(tài)蠕變段的應(yīng)變速率Table 1 Strain rates of steady creep stage

圖4 輝綠巖體穩(wěn)態(tài)剪切蠕變速率與剪應(yīng)力關(guān)系Fig.4 Relationships between steady shear creep rate and shear stress of diabase

由表1、圖4可知：①在同一正應(yīng)力水平下，隨著剪應(yīng)力的增加，巖體的剪切蠕變量增加，相應(yīng)的穩(wěn)態(tài)蠕變速率也增加；②在相同剪應(yīng)力水平下，正應(yīng)力越高，巖體的剪切蠕變量越小，相應(yīng)的穩(wěn)態(tài)蠕變速率也越?。虎墼谕徽龖?yīng)力水平條件下，巖體的穩(wěn)態(tài)蠕變速率與剪應(yīng)力之間可以用的指數(shù)關(guān)系來表征，其中a、b為利用最小二乘法回歸擬合得到的巖體材料參數(shù)，如表2所示。

表2 輝綠巖體的材料參數(shù)a和bTable 2 Values of material parameters a and b of diabase

3.4 加速蠕變特性分析

在低剪應(yīng)力作用下，壩區(qū)巖體剪切蠕變特性主要表現(xiàn)為減速蠕變和穩(wěn)態(tài)蠕變，而在高剪應(yīng)力作用下，壩區(qū)巖體除呈現(xiàn)減速蠕變和穩(wěn)態(tài)蠕變外，還表現(xiàn)出加速蠕變特性。圖5為各試點(diǎn)巖體在最后一級剪應(yīng)力作用下的蠕變曲線與蠕變速率時間關(guān)系曲線。

由圖 5知：試點(diǎn)巖體τ218-2-1、τ218-2-5、τ218-2-6和τ218-2-7的3階段蠕變特征都能顯現(xiàn)；試點(diǎn)巖體τ218-2-2在最后一級剪應(yīng)力下，僅表現(xiàn)出了減速蠕變和穩(wěn)態(tài)蠕變；試點(diǎn)巖體τ218-2-3和τ218-2-4僅表現(xiàn)出了加速蠕變特性，這與最后一級剪應(yīng)力大小和蠕變時間長短有關(guān)。

通過對試點(diǎn)巖體τ218-2-1、τ218-2-5、τ218-2-6和τ218-2-7的蠕變曲線與蠕變速率曲線進(jìn)行分析，可知：①壩區(qū)巖體只在最后一級破壞應(yīng)力水平下才表現(xiàn)出完整的3階段蠕變特性，即減速蠕變、等速蠕變和加速蠕變。而在低應(yīng)力分級加載的過程中只能觀察到減速蠕變和等速蠕變。②當(dāng)蠕變進(jìn)入加速階段之后，蠕變應(yīng)變率由漸變增長轉(zhuǎn)為突變增長，跳躍幅度不斷增大。這個階段巖體內(nèi)部的細(xì)小裂隙隨時間增加不斷擴(kuò)展，最后導(dǎo)致應(yīng)變率發(fā)生突變，試點(diǎn)巖體產(chǎn)生蠕變破壞。

圖5 輝綠巖體剪應(yīng)變及剪切蠕變速率與時間的關(guān)系Fig.5 Shear strain and relations between shear creep rate and time of diabase

4 壩區(qū)巖體剪切蠕變模型的辨識

通過對壩區(qū)巖體剪切蠕變變形和剪切蠕變速率特性的分析可知：施加荷載的同時，巖體立即產(chǎn)生瞬時變形，蠕變模型中應(yīng)含有彈性元件；剪切蠕變變形隨時間增加而增大，蠕變速率開始較大，隨后逐漸減小至某一穩(wěn)定值，故剪切蠕變模型中應(yīng)含有黏性元件；在加載后期出現(xiàn)了加速蠕變，具有黏塑性特征。因此，根據(jù)這些剪切蠕變變形特性可進(jìn)行模型辨識。Maxwell模型和Burgers模型都屬于不穩(wěn)定蠕變模型，Kelvin模型沒有瞬時彈性變形，它們均不符合壩區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)巖體的蠕變變形特性；廣義Kelvin模型和鮑埃丁-湯姆遜模型的蠕變特性完全相同，都具有瞬時彈性變形、應(yīng)力松弛、彈性后效特性，它們描述的均為穩(wěn)定蠕變；西原模型反映當(dāng)應(yīng)力水平較低時，開始變形較快，一段時間后逐漸趨于穩(wěn)定成為穩(wěn)定蠕變，當(dāng)應(yīng)力水平等于和超過巖體的某一臨界應(yīng)力值后，逐漸轉(zhuǎn)化為不穩(wěn)定蠕變，它能反映壩區(qū)巖體蠕變的這兩種狀態(tài)，符合壩區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)巖體的蠕變變形特性，故選用西原模型來模擬壩區(qū)巖體的剪切蠕變特性。

西原模型第1部分為彈性元件，主要反映剪切面的瞬時變形；第2部分為黏彈性元件，主要反映剪切面的減速蠕變變形；第3部分為黏塑性元件，主要反映剪切面的非穩(wěn)定蠕變變形，見圖6。

圖6 西原模型Fig.6 Nishihara model

西原模型蠕變本構(gòu)方程分兩種情況，具體表達(dá)式如下：

當(dāng)τ0＜τs時，

當(dāng) τ0≥τs時，

式中：G1為瞬時剪切模量；G2為黏彈性剪切模量；η1、η2為黏滯系數(shù)；τs為巖體的長期剪切蠕變強(qiáng)度。

由此可知，當(dāng)τ0＜τs時，西原模型退化為廣義Kelvin模型，可描述巖體的黏彈特性；當(dāng)τ0≥τs時，西原模型可描述巖體的黏彈塑性特征。

4.1 剪切蠕變力學(xué)參數(shù)反演方法

根據(jù)現(xiàn)場剪切蠕變試驗(yàn)曲線，采用逐步迭代的優(yōu)化反演法反演壩區(qū)巖體的剪切蠕變力學(xué)參數(shù)，即把參數(shù)反演問題轉(zhuǎn)化為一個目標(biāo)函數(shù)的尋優(yōu)問題，通過計算目標(biāo)函數(shù)的誤差，不斷調(diào)整未知參數(shù)的試算值，直至目標(biāo)函數(shù)取得極小值，達(dá)到最優(yōu)化目的。

當(dāng)τ0＜τs時，廣義Kelvin模型有3個待求的剪切蠕變參數(shù)：瞬時剪切模量 G1、黏彈性剪切模量G2和黏滯系數(shù)η1，其中G1、G2可分別通過式（3）、式（4）求得，此時設(shè)計變量為X =η1；當(dāng)τ0≥τs時，西原模型有4個待求的剪切蠕變參數(shù)：瞬時剪切模量G1、黏彈性剪切模量G2、黏滯系數(shù)η1和η2，其中G1可通過式（3）得到，此時取設(shè)計變量為X= (X1，X2，X3)=(G2，η1，η2)。

式中：γ0為t =0時刻的剪應(yīng)變；γ∞為t趨于∞時的穩(wěn)定剪應(yīng)變。如圖7所示。

圖7 穩(wěn)態(tài)蠕變中參數(shù)G的確定Fig.7 Determination of parameter G in steady creep stage

選用ti時刻的剪切應(yīng)變計算值γi（X，ti）與試驗(yàn)值γi的殘差平方和作為目標(biāo)函數(shù)，即

式中：N為實(shí)測應(yīng)變數(shù)； γi(X , ti)為根據(jù)蠕變方程式（1）或式（2）求解得到的ti時刻的剪切應(yīng)變計算值；γi為ti時刻的剪切應(yīng)變試驗(yàn)值。

當(dāng)目標(biāo)函數(shù)F(X)達(dá)到極小值時，迭代終止，所選取的剪切蠕變參數(shù)設(shè)計變量即為反演分析所尋求的結(jié)果。以西原模型剪切蠕變參數(shù)反演為例，求值過程如圖8所示。

4.2 剪切蠕變力學(xué)參數(shù)反演結(jié)果

根據(jù)上述剪切蠕變參數(shù)的優(yōu)化反演方法，得到了壩區(qū)巖體的剪切蠕變參數(shù)，如表3所示。圖9為各應(yīng)力水平下反演剪切蠕變曲線與試驗(yàn)蠕變曲線的對比結(jié)果。由圖可知，反演剪切蠕變曲線與試驗(yàn)蠕變曲線吻合較好，說明本文辨識的西原模型能較好地反應(yīng)壩區(qū)巖體的剪切蠕變特性。

圖8 反演技術(shù)路線圖Fig.8 Flow chart of back analysis of displacements

表3 反演獲得的壩區(qū)巖體剪切蠕變參數(shù)Table 3 Shear creep parameters obtained through back analysis of diabase

圖9 壩區(qū)試驗(yàn)點(diǎn)巖體的典型反演剪切蠕變曲線與試驗(yàn)蠕變曲線的對比Fig.9 Comparison between typical shear creep inversion curves and test curves of diabase

5 結(jié) 論

（1）輝綠巖脈對拱壩壩肩和壩基邊坡穩(wěn)定起著控制作用，剪切蠕變是輝綠巖脈重要的力學(xué)變形特性，因此，采用現(xiàn)場直剪蠕變試驗(yàn)來研究壩區(qū)輝綠巖脈的剪切蠕變變形特性尤為重要。

（2）壩區(qū)輝綠巖脈具有瞬時變形，且與正應(yīng)力和剪應(yīng)力的水平密切相關(guān)。在剪應(yīng)力較小時，巖體剪切蠕變僅表現(xiàn)為減速蠕變和穩(wěn)態(tài)蠕變，而當(dāng)剪應(yīng)力接近屈服強(qiáng)度時，巖體剪切蠕變呈現(xiàn)出加速蠕變特性。

（3）當(dāng)正應(yīng)力恒定，剪應(yīng)力較小時，巖體減速蠕變階段歷時較短，一般84 h后應(yīng)變速率即達(dá)到恒定值；剪應(yīng)力越大，巖體減速蠕變階段的應(yīng)變速率衰減就越慢，一般120 h后應(yīng)變速率才趨于穩(wěn)定。

（4）穩(wěn)態(tài)蠕變是壩區(qū)輝綠巖脈剪切蠕變的主要部分，在同一正應(yīng)力下，巖體的穩(wěn)態(tài)蠕變速率與剪應(yīng)力之間可用的指數(shù)關(guān)系來表征。

（5）根據(jù)剪切蠕變變形規(guī)律，辨識出西原模型能夠較好地模擬壩區(qū)巖體的剪切蠕變特性，并通過優(yōu)化反演獲得了壩區(qū)巖體的剪切蠕變參數(shù)，為壩區(qū)邊坡優(yōu)化設(shè)計、施工開挖和長期運(yùn)行穩(wěn)定性分析提供了重要的力學(xué)參數(shù)。

[1]WAWERSIK W R. Time-dependent behaviour of rock in compression[C]//Proceedings of the 3rd Congr.International Society for Rock Mechanics. Denver，Colorado: [s. n.], 1974: 357－363.

[2]孫鈞, 李永盛, 李祥生. 多組節(jié)理巖體的流變性質(zhì)及其粘彈塑性效應(yīng)[R]. 上海: 同濟(jì)大學(xué), 1984.

[3]YANG Chun-he, DAEMEN J J K, YIN Jian-hua.Experimental investigation of creep behavior of salt rock[J]. International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 1999, 36(3): 233－242.

[4]MARANINI E, YAMAGUCHI T. A non-associated viscoplastic model for the behaviour of granite in triaxial compression[J]. Mechanics of Materials, 2001, 33(5):283－293.

[5]SHAO J F, ZHU Q Z, SU K. Modeling of creep in rock materials in terms of material degradation[J]. Computers and Geotechnics, 2003, 30(7): 549－555.

[6]MARANINI E, BRIGNOLI M. Creep behaviour of a weak rock: Experimental characterization[J].International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences, 1999, 36(1): 127－138.

[7]徐平, 夏熙倫. 三峽樞紐巖體結(jié)構(gòu)面蠕變模型初步研究[J]. 長江科學(xué)院院報, 1992, 9(1): 42－46.XU Ping, XIA Xi-lun. A study on the creep model of rock mass discontinuity of the Three Gorges Project[J].Journal of Yangtze River Scientific Research Institute,1992, 9(1): 42－46.

[8]丁秀麗, 劉建, 劉雄貞. 三峽船閘區(qū)硬性結(jié)構(gòu)面蠕變特性試驗(yàn)研究明[J]. 長江科學(xué)院院報, 2000, 17(4): 30－33.DING Xiu-li, LIU Jian, LIU Xiong-zhen. Experimental study on creep behaviors of hard structural plane in TGP's permanent ship lock regions[J]. Journal of Yangtze River Scientific Research Institute, 2000, 17(4): 30－33.

[9]陳記. 巖石節(jié)理面剪切流變的試驗(yàn)研究[J]. 淮海工學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版), 2004, 13(4): 74－77.CHEN Ji. A study on the shear rheology of rock joint plane[J]. Journal of Huaihai Institute of Technology(Natural Science Edition), 2004, 13(4): 74－77.

[10]沈明榮, 朱銀橋. 規(guī)則齒形結(jié)構(gòu)面的蠕變特性試驗(yàn)研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報, 2004, 23(2): 223－226.SHEN Ming-rong, ZHU Yin-qiao. Testing study on creep characteristic of regularly dentate discontinuity[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2004, 23(2): 223－226.

[11]龐正江, 胡建敏. 結(jié)構(gòu)面剪切蠕變及其長期強(qiáng)度試驗(yàn)研究[J]. 巖土力學(xué), 2006, 27(增刊): 1179－1182.PANG Zheng-jiang, HU Jian-min. Shear creep and long-term strength test research on unconformity plane[J].Rock and Soil Mechanics, 2006, 27(Supp.): 1179－1182.

[12]楊圣奇, 徐衛(wèi)亞, 楊松林. 龍灘水電站泥板巖剪切蠕變力學(xué)特性研究[J]. 巖土力學(xué), 2007, 28(5): 895－902.YANG Sheng-qi, XU Wei-ya, YANG Song-lin.Investigation on shear rheological mechanical properties of shale in Longtan hydropower project[J]. Rock and Soil Mechanics, 2007, 28(5): 895－902.

[13]朱明禮, 朱珍德, 李志敬, 等. 深埋長大隧洞圍巖非定常剪切流變模型初探[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報, 2008,27(7): 1436－1441.ZHU Ming-li, ZHU Zhen-de, LI Zhi-jing, et al.Preliminary study of non-stationary shear rheological model of wall rock of long, large and deep-buried tunnel[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2008, 27(7): 1436－1441.

[14]程強(qiáng), 周德培, 封志軍. 典型紅層軟巖軟弱夾層剪切蠕變性質(zhì)研究[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報, 2009, 28(增刊1):3176－3180.CHENG Qiang, ZHOU De-pei, FENG Zhi-jun. Research on shear creep property of typical weak intercalation in redbed soft rock[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2009, 28(Supp. 1): 3176－3180.

[15]朱珍德, 李志敬, 朱明禮, 等. 巖體結(jié)構(gòu)面剪切蠕變試驗(yàn)及模型參數(shù)反演分析[J]. 巖土力學(xué), 2009, 30(1): 99－104.ZHU Zhen-de, LI Zhi-jing, ZHU Ming-li, et al. Shear rheological experiment on rock mass discontinuities and back analysis of model parameters[J]. Rock and Soil Mechanics, 2009, 30(1): 99－104.

[16]孫鈞. 巖土材料流變及其工程應(yīng)用[M]. 北京: 中國建筑工業(yè)出版社, 1999.