張亞莉 ，于先進(jìn)，李小斌，張麗鵬，李德剛

(1. 中南大學(xué) 冶金科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長沙，410083；2. 山東理工大學(xué) 化工學(xué)院，山東 淄博，255002)

氰化渣是黃金冶煉生產(chǎn)過程中排出的固體粉狀廢棄物，無論是常規(guī)氰化，還是焙燒氰化，都會(huì)產(chǎn)生大量尾渣，尾渣中含有一定量的金及其他可綜合回收的金屬，其中，全鐵含量達(dá)到30%～40%，主要以赤鐵礦的形式存在[1]。國大黃金集團(tuán)產(chǎn)生的高鐵氰化渣，年產(chǎn)量達(dá)到 40～50萬t。在目前鐵礦石資源緊張、價(jià)格不斷上漲的情況下，研究鐵的回收利用具有重要的戰(zhàn)略和現(xiàn)實(shí)意義，而且尾渣中鐵的成功分離與提取可以使其他有價(jià)金屬得到富集，對(duì)其回收利用意義重大[2-3]。高鐵氰化渣還原磁化焙燒是一種過程簡單、易于實(shí)現(xiàn)規(guī)?；I(yè)應(yīng)用的方法[4-6]。關(guān)于赤鐵礦的還原焙燒有諸多報(bào)道，其熱力學(xué)和工藝條件也有相關(guān)報(bào)道[7-10]。但是，氰化渣中的赤鐵礦的還原焙燒與單純的赤鐵礦焙燒有很大不同，氰化渣中除赤鐵礦外，還含有大量的石英和其他雜質(zhì)，其組分和焙燒過程中的反應(yīng)錯(cuò)綜復(fù)雜[11-12]。鐵元素在焙燒過程中的行為至今仍不甚清楚，在此，本文作者對(duì)氰化渣中鐵元素在磁化焙燒過程中的反應(yīng)行為進(jìn)行系統(tǒng)的熱力學(xué)分析，以便為尋找最佳工藝途徑提供理論依據(jù)。同時(shí)，以氰化渣為原料進(jìn)行磁化焙燒單因素實(shí)驗(yàn)，考察溫度和CaO與SiO2物質(zhì)的量比n(CaO)/n(SiO2)對(duì)磁化焙燒效果的影響，并驗(yàn)證熱力學(xué)理論計(jì)算結(jié)果。

1 物料特性

招遠(yuǎn)黃金冶煉廠高鐵氰化渣中含Au和Ag分別為6.05 g/t和32.55 g/t，其他元素化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))見表1。

表1 氰化渣主要化學(xué)成分Table 1 Chemical composition of cyanide tailings %

由表1可知：原料中鐵元素含量達(dá)到33.70%，具有很高的回收利用價(jià)值。為進(jìn)一步確定渣中鐵的賦存狀態(tài)，進(jìn)行X線衍射分析，結(jié)果如圖1所示。由圖1可以看出：氰化渣中的鐵和硅含量較高，根據(jù)礦相分析結(jié)果，主要鐵礦物為α-Fe2O3和鐵橄欖石，F(xiàn)e2O3是金精礦中所伴生的FeS2氧化焙燒后得來的，經(jīng)堆放干燥后，一部分 Fe2O3會(huì)和渣中的含硅化合物變成鐵的復(fù)合硅酸鹽。

圖1 氰化渣XRD圖譜Fig.1 XRD pattern of cyanide tailings

2 熱力學(xué)分析結(jié)果與討論

氰化渣磁化焙燒是將其中的無磁性化合物或弱磁性化合物轉(zhuǎn)變成強(qiáng)磁性化合物，通過弱磁選達(dá)到鐵與其他物質(zhì)分離的效果。

2.1 Fe2O3還原磁化焙燒熱力學(xué)分析

氰化渣中將近 80%的含鐵化合物是 Fe2O3，通入CO后在一定條件下焙燒，當(dāng)溫度高于843 K時(shí)，F(xiàn)e2O3與CO反應(yīng)方程式為：

還原氧化鐵的熱力學(xué)平衡圖[13]如圖2所示，其中，T為熱力學(xué)溫度。

圖2 氧化鐵還原的熱力學(xué)平衡圖Fig.2 Thermodynamic equilibrium diagram of iron oxide reduction

由圖2可知：3條熱力學(xué)平衡曲線將區(qū)域分為Fe穩(wěn)定區(qū)、FeO穩(wěn)定區(qū)和 Fe3O4穩(wěn)定區(qū)。在 Fe3O4區(qū)，F(xiàn)e3O4能穩(wěn)定存在，可以實(shí)現(xiàn)磁化焙燒。

2.2 復(fù)雜含鐵化合物磁化焙燒熱力學(xué)分析

在氰化渣堆存過程中，一部分 Fe2O3會(huì)轉(zhuǎn)變成鐵的復(fù)合硅酸鹽。在還原磁化焙燒過程中，還有相當(dāng)多的鐵氧化物與硅酸鹽發(fā)生固相反應(yīng)，生成鐵橄欖石。鐵橄欖石是無堿性添加劑焙燒的主要礦相，該相中鐵氧化物被石英包裹，強(qiáng)度大，結(jié)構(gòu)致密，很難被還原，此時(shí)，焙燒產(chǎn)率低，難以有效實(shí)現(xiàn)磁分選[14]。因此，加入堿性添加劑破壞鐵橄欖石的結(jié)構(gòu)是提高鐵回收率的有效方法。鐵橄欖石與生石灰的主要反應(yīng)為：

反應(yīng)(5)～(6)的吉布斯自由能變化與溫度的關(guān)系分別為：

反應(yīng)式(5)～(6)吉布斯自由能變化與溫度的變化曲線如圖3所示。

圖3 反應(yīng)(5)和(6)的吉布斯自由能與溫度的關(guān)系Fig.3 Relationship between Gibbs free energy changes of reactions (5) and (6) and temperature

從圖 3可以看出：在氰化渣中加入 CaO后，在300～1 400 K時(shí)，CaO與鐵橄欖石反應(yīng)的吉布斯自由能小于0 kJ/mol。從熱力學(xué)角度來說，反應(yīng)趨勢(shì)較大，并且隨溫度升高反應(yīng)趨勢(shì)增大。而Fe3O4被CO還原的反應(yīng)在溫度低于843 K時(shí)，反應(yīng)的吉布斯自由能是正值，即在該溫度下，F(xiàn)eO不能穩(wěn)定存在，可以生成Fe3O4。熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果表明，CaO還能將復(fù)雜氧化物中的FeO取代出來，促使FeO的活度提高，成為自由狀的FeO，控制一定的溫度條件和氣氛，使FeO與氣氛中的CO2反應(yīng)，轉(zhuǎn)變成Fe3O4，有利于提高磁化焙燒的效率。

2.3 Fe2O3與含硅化合物的反應(yīng)熱力學(xué)分析

圖4 反應(yīng)(7)～(12)的吉布斯自由能與溫度的關(guān)系Fig.4 Relationship between Gibbs free energy changes of reactions (7)-(12) and temperature

為了和黃金生產(chǎn)工序相銜接，加入生石灰，其目的有：(1) 固定氰化渣中的S和As；(2) 滿足氰化過程中 pH=9.5～11的要求；(3) 確保尾渣的穩(wěn)定性[15]。CaO根據(jù)添加量的不同，可與SiO2反應(yīng)生成CaO·SiO2和 2CaO·SiO2，進(jìn)而 Fe2O3與硅酸鈣可能反應(yīng)生成CaO·Fe2O3和 2CaO·Fe2O3[16]。Fe2O3與硅酸鈣的反應(yīng)見方程式(7)～(12)，其反應(yīng)的吉布斯自由能變化與溫度的變化曲線如圖4所示。由圖 4可見：在焙燒溫度范圍內(nèi)，CaO·SiO2與Fe2O3反應(yīng)的吉布斯自由能大于0，不與Fe2O3反應(yīng)生成 2CaO·Fe2O3或 CaO·Fe2O3。2CaO·SiO2與 Fe2O3的作用根據(jù)熱力學(xué)數(shù)據(jù)圖顯示有 2種情況：一種是Fe2O3置換出 2CaO·SiO2的 SiO2生成 2CaO·Fe2O3和 SiO2；另一種是生成 CaO·Fe2O3和 CaO·SiO2或 SiO2。反應(yīng)(9)和反應(yīng)(10)的吉布斯自由能大于0 kJ/mol，并且隨溫度的改變變化不大，故不會(huì)和 2CaO·SiO2反應(yīng)生成CaO·Fe2O3。而反應(yīng)(12)的吉布斯自由能隨溫度升高而降低，并且在焙燒溫度范圍內(nèi)，其值小于0 kJ/mol，說明 Fe2O3和 2CaO·SiO2有反應(yīng)生成 2CaO·Fe2O3和SiO2的趨勢(shì)。該反應(yīng)不利于 Fe2O3的磁化焙燒，可以降低 Fe2O3磁化焙燒的轉(zhuǎn)化率，減少鐵的回收率。因此,在添加CaO配料時(shí)，除考慮CaO與鐵橄欖石反應(yīng)的添加量及CaO調(diào)節(jié)氰化渣浸出時(shí)溶液的pH外，應(yīng)盡量使CaO與SiO2反應(yīng)生成CaO·SiO2，避免過量時(shí)生成 2CaO·SiO2。

3 磁化焙燒產(chǎn)物Fe3O4穩(wěn)定性的熱力學(xué)分析

當(dāng)磁化焙燒到一定程度時(shí)，隨 Fe3O4含量的增大和溫度的升高，焙砂中存在一個(gè) Fe3O4含量降低的區(qū)域，一般認(rèn)為該區(qū)域內(nèi)造成 Fe3O4損失的主要原因是部分Fe3O4與石英和CaO的相互作用生成2FeO·SiO2和FeO·SiO2。在選礦過程中隨Fe3O4一同選出，造成鐵精粉品位降低。

Fe3O4與石英的可能反應(yīng)見方程式(13)～(16)，其反應(yīng)的吉布斯自由能與溫度的變化曲線如圖5所示。

圖5 反應(yīng)(13)～(16)的吉布斯自由能與溫度的關(guān)系Fig.5 Relationship between Gibbs free energy changes of reactions (13)-(16) and temperature

SiO2與CaO的可能反應(yīng)見方程式(17)～(18)。

反應(yīng)式(17)～(18)的吉布斯自由能溫度的變化曲線如圖6所示。

圖6 反應(yīng)(17)和(18)的吉布斯自由能與溫度的關(guān)系Fig.6 Relationship between Gibbs free energy changes of reactions (17) and (18) and temperature

根據(jù)熱力學(xué)數(shù)據(jù)及實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，在高鐵氰化渣燒結(jié)爐料中，F(xiàn)e2O3與還原性氣體CO在一定條件下易生成Fe3O4。氰化渣中除含有大量鐵以外，還含有相當(dāng)數(shù)量的SiO2，由圖6可知：生成的磁鐵礦與SiO2反應(yīng)的吉布斯自由能為正值，并且隨溫度的升高而增加，這說明 Fe3O4在此溫度范圍內(nèi)不與 SiO2反應(yīng)而能穩(wěn)定存在。在CO存在的情況下，F(xiàn)e3O4，SiO2和CO三者反應(yīng)生成FeO·SiO2的吉布斯自由能為正值，說明三者反應(yīng)不能生成FeO·SiO2;而三者反應(yīng)生成2FeO·SiO2的吉布斯自由能為負(fù)值，隨溫度升高而增大，到達(dá)1 000 K時(shí)，數(shù)值變?yōu)檎?，說明在較低溫度下，F(xiàn)e3O4，SiO2和 CO有反應(yīng)生成2FeO·SiO2的趨勢(shì)，造成磁鐵礦的損失。

在爐料燒結(jié)過程中，根據(jù)鐵橄欖石的量和保證氰化浸出時(shí)的pH，加入一定量的CaO，從圖6可知，CaO與SiO2反應(yīng)的吉布斯自由能為負(fù)值，并且遠(yuǎn)小于0 kJ/mol。從熱力學(xué)上其反應(yīng)趨勢(shì)很大，并且比較生成CaO·SiO2和 2CaO·SiO2，更容易生成 2CaO·SiO2。2CaO·SiO2與 Fe3O4易反應(yīng)生成 2CaO·Fe2O3，會(huì)降低磁化焙燒的效率。而CaO與SiO2反應(yīng)生成CaO·SiO2的趨勢(shì)大于Fe3O4與SiO2反應(yīng)生成2FeO·SiO2的趨勢(shì)，即CaO與SiO2的親和力大于Fe3O4與SiO2的親和力，因此，控制 CaO的量，使其生成 CaO·SiO2，避免生成2CaO·SiO2，以提高磁化焙燒效率。

4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

4.1 實(shí)驗(yàn)方法和分析檢測(cè)方法

本實(shí)驗(yàn)采用自組裝的高溫氣氛爐對(duì)氰化渣的焙燒過程進(jìn)行單因素實(shí)驗(yàn)研究。焙砂經(jīng)過水冷干燥后配成一定濃度的漿液，在XCGS-Φ50磁選管中進(jìn)行磁選實(shí)驗(yàn)。分別考察 40 g氰化渣在 N2與 CO物質(zhì)的量比n(N2):n(CO)=4:1，焙燒時(shí)間為90 min，粒度＜45 μm的顆粒占 95%條件下，不同反應(yīng)溫度、不同n(CaO)/n(SiO2)對(duì)磁化焙燒效果的影響。

使用美國的Leeman公司的ProdigyXP型全譜直讀等離子體光譜儀(ICP)和日本理學(xué) 3070e型 X-熒光光譜儀對(duì)氰化渣和磁選精礦中Au，Ag和Fe等含量進(jìn)行檢測(cè)，使用荷蘭帕納克公司PW2040和60型X線衍射儀進(jìn)行XRD物相分析。

4.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

4.2.1 溫度對(duì)磁化焙燒效果影響

在 n(CaO)/n(SiO2)為 1，時(shí)間為 90 min，n(N2):n(CO)=4:1時(shí)，添加1% Na2SO4，在不同溫度下焙燒，焙燒冷卻后配成一定濃度的漿液，在1 kHz的磁場(chǎng)強(qiáng)度下磁選，結(jié)果如圖7所示。

圖7 溫度對(duì)磁化焙燒效果的影響Fig.7 Effects of temperature on Fe grade of concentrate and recovery rate

由圖7可知：在500～1 100 K之間，鐵精礦的品位大于55%，且隨溫度的升高有所增加，均達(dá)到工業(yè)中鐵精礦中高爐煉鐵的工業(yè)要求。鐵的回收率隨溫度的升高而升高，在880 K的時(shí)候達(dá)到最大值，而后呈下降趨勢(shì)。由熱力學(xué)分析圖可知：在一定的CO濃度范圍內(nèi)，在843 K以下是Fe3O4的穩(wěn)定區(qū)，F(xiàn)e2O3易被還原。由圖3可知：隨溫度升高鐵橄欖石中鐵被取代出來的趨勢(shì)增強(qiáng)，高溫相對(duì)于低溫，CaO取代鐵橄欖石中鐵的趨勢(shì)增強(qiáng)。從動(dòng)力學(xué)角度考慮，在保證反應(yīng)進(jìn)行的前提下，溫度升高可以提高反應(yīng)物的活化分子數(shù)，促進(jìn)多相反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)行為。因此，溫度升高可以提高回收率。當(dāng)溫度大于880 K時(shí)，回收率有所下降，主要原因是高于此溫度時(shí)進(jìn)入了FeO的穩(wěn)定區(qū)。

4.2.2 n(CaO)/n(SiO2)對(duì)磁化焙燒效果影響

在焙燒過程中，CaO是作為一種重要添加劑而被引入系統(tǒng)的。加入CaO一方面保證氰化渣中SiO2形成CaO·SiO2，防止SiO2與Fe2O3反應(yīng)造成磁化焙燒率降低，另一方面取代鐵橄欖石中鐵，增加活性鐵量，提高磁化率。

在溫度為880 K，時(shí)間90 min，n(N2):n(CO)=4:1，添加1% Na2SO4，以不同n(CaO)/n(SiO2)添加CaO進(jìn)行焙燒，經(jīng)磁選后的結(jié)果如圖8所示。

圖8 n(CaO)/n(SiO2)對(duì)磁化焙燒效果影響Fig.8 Effects of n(CaO)/n(SiO2) on Fe grade of concentrate and recovery rate

由圖 8可見，當(dāng)n(CaO)/n(SiO2)＜1時(shí)，隨 CaO添加量增多，鐵精礦中鐵的品位和鐵的回收率均增加，在n(CaO)/n(SiO2)=1時(shí)達(dá)到最大值，其后隨CaO添加量的增多而降低。這與熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果是一致的，CaO的添加量是影響磁化率的一個(gè)重要因素。實(shí)驗(yàn)應(yīng)控制n(CaO)/n(SiO2)=1。

5 焙砂中主要成分分析

圖9所示為氰化渣以n(CaO)/n(SiO2)=1時(shí)磁化焙燒后所得焙砂的XRD圖譜。由圖9可以看出：焙砂中主要物相有 Fe3O4，CaO·SiO2，還有少部分鐵酸鹽類留在脈石中。這說明在合適的 n(CaO)/n(SiO2)條件下，SiO2主要形成了CaO·SiO2，沒有與Fe3O4及Fe2O3反應(yīng)，并且原料中的鐵橄欖石的峰也消失，這與熱力學(xué)分析結(jié)果相吻合。

圖9 氰化渣磁化焙燒后焙砂的XRD圖譜Fig.9 XRD pattern of calcine after magnetic roasting

6 結(jié)論

(1) 在燒結(jié)條件下，F(xiàn)e2O3在有還原性氣體存在時(shí)，控制較低的CO濃度，在較低溫度下易被還原成強(qiáng)磁性物質(zhì)Fe3O4，在寬松條件下就能實(shí)現(xiàn)磁化焙燒，實(shí)現(xiàn)鐵與其他物質(zhì)分離的目的。

(2) 在高鐵氰化渣爐料燒結(jié)過程中，應(yīng)配入適量的CaO，以保證爐料中鐵橄欖石中的鐵被取代出來，增加FeO的活度，以提高磁化焙燒效率。CaO與SiO2反應(yīng)易生成 CaO·SiO2和 2CaO·SiO2，2CaO·SiO2能夠與 Fe2O3反應(yīng)生成 2CaO·Fe2O3，造成鐵的損失；CaO·SiO2與 Fe2O3不能夠反應(yīng)，因此，選擇配料時(shí)，CaO與SiO2物質(zhì)的量比應(yīng)為1:1。

(3) 磁化焙燒產(chǎn)物 Fe3O4與 SiO2不能發(fā)生反應(yīng)，在有CO存在時(shí)，可以反應(yīng)生成2FeO·SiO2，降低磁化焙燒效率。但是，配入CaO后，CaO與SiO2的親和力大于Fe3O4與SiO2的親和力，故CaO首先與SiO2反應(yīng)，但是CaO過量時(shí)會(huì)生成2CaO·SiO2進(jìn)而與Fe3O4反應(yīng)。因此，CaO的添加量是提高磁化焙燒效率的一個(gè)重要因素。

(4) 溫度是影響氰化渣中回收率的一個(gè)重要因素，在880 K時(shí)鐵的回收率和鐵精礦中鐵品位達(dá)到最大值，這說明在熱力學(xué)計(jì)算確定反應(yīng)方向的基礎(chǔ)上，溫度同時(shí)作為一個(gè)動(dòng)力學(xué)因素影響反應(yīng)過程。在CaO與SiO2物質(zhì)的量比等于1時(shí)，磁化效果最好，與熱力學(xué)計(jì)算結(jié)果相吻合。

[1] 趙戰(zhàn)勝. 從氰化尾渣中提取S, Fe, Au的方法[J]. 黃金, 2007,28(7): 40-41.ZHAO Zhan-sheng. Method for extracting S, Fe and Au form cyanide slag[J].Gold, 2007, 28(7): 40-41.

[2] 王筱留. 鋼鐵冶金學(xué)[M]. 北京: 冶金工業(yè)出版社, 2006:14-15.WANG Xiao-liu. Ferrous metallurgy[M]. Beijing: Metallurgical Industry Press, 2006: 14-15.

[3] 賈艷, 李文興. 鐵礦石燒結(jié)生產(chǎn)[M]. 北京: 冶金工業(yè)出版社,2006: 44-48.JIA Yan, LI Wen-xing. Sintering production of iron ore[M].Beijing: Metallurgical Industry Press, 2006: 44-48.

[4] 羅立群, 樂毅. 難選物料磁化焙燒技術(shù)的研究與進(jìn)展[J]. 中國礦業(yè), 2007, 16(3): 55-58.LUO Li-qun, LE Yi. Applied researches and new developments of magnetizing roasting on iron materials[J]. China Mining Magazine, 2007, 16(3): 55-58.

[5] 周建軍, 朱慶山, 王華軍, 等. 某鮞狀赤鐵礦流化床磁化焙燒-磁選工藝[J]. 過程工程學(xué)報(bào), 2009, 9(2): 307-313.ZHOU Jian-jun, ZHU Qing-shan, WANG Hua-jun, et al.Magnetic roasting of an Oolitic hematite and limonite ore in a fluidized bed reaction[J]. The Chinese Journal of Process Engineering, 2009, 9(2): 307-313.

[6] 龔國華. 閃速磁化焙燒法處理大冶鐵礦強(qiáng)磁選低品位鐵精礦[D]. 武漢: 武漢理工大學(xué)資源與環(huán)境工程學(xué)院, 2004: 25-30.GONG Guo-hua. Study on treating low grade iron concentrate of high intensity magnetic separation of daye iron mine by flash magnetization roasting[D]. Wuhan: Wuhan University of Technology. School of Resources and Environmental Engineering, 2004: 25-30.

[7] Suckal V. Bulk density as method of evaluating reducibility of hard hematite ore in direct reduction process[J]. Mineral Processing and Extractive Metallurgy, 2003, 112(4): 52-53.

[8] Bahgat M, Khedr M H. Reduction Kinetics. Magnetic behavior and morphological changes during reduction of magnetic single crystal[J]. Mater Sci Eng B, 2007, 138: 251-258.

[9] Feilmagr C, Thurnhofer A, Winrer F, et al. Reduction behavior of hematite to magnetite under fluidized bed conditions[J]. ISIJ Int,2004, 44(7): 1125-1133.

[10] 李小斌, 譚培龍, 呂衛(wèi)君, 等. 高嶺石堿石灰的燒結(jié)過程[J].硅酸鹽學(xué)報(bào), 2006, 34(4): 422-426.LI Xiao-bin, TAN Pei-long, Lü Wei-jun, et al. Sintering process between kaolinite and alkali lime[J]. Journal of the Chinese Ceramic Society, 2006, 34(4): 422-426.

[11] 錢讓請(qǐng), 楊曉勇, 黃德志, 等. 微細(xì)粒型金礦床金的賦存狀態(tài)研究[J]. 中南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào): 自然科學(xué)版, 2002, 33(3):225-229.QIAN Rang-qing, YANG Xiao-yong, HUANG De-zhi, et al.Gold occurrence in the veinlet-impregnated gold[J]. Journal of Central South University of Technology: Natural Science, 2002,33(3): 225-229.

[12] 徐蓮芳. 我國有色金屬及黃金的綜合回收技術(shù)[J]. 世界有色金屬, 1999, 10: 19-21.XU Lian-fang. The technology of chinese nonferrous metals and synthetical recovery of gold[J]. World nonferrous Metals, 1999,10: 19-21.

[13] LI Xiao-bin, XIAO Wei, LIU wei, et al. Recovery of alumina and ferric oxide from Bayer red mud rich in iron by reduction sintering[J]. Transactions of Nonferrous Metal Society of China,2009, 19: 1342-1347.

[14] 張林楠, 張力, 王明玉. 高鐵 CaO-FeOx-SiO2三元體系氧化過程相變熱力學(xué)分析[J]. 物理化學(xué)學(xué)報(bào), 2008, 24(9): 1540-1546.ZHANG Lin-nan, ZHANG Li, WANG Ming-yu.Thermodynamics of phase transformations in oxidation process of CaO-FeO-SiO2system with high iron content[J]. Alta Phys-Chim Sin, 2008, 24(9): 1540-1546.

[15] 馬紅周, 蘭新哲, 王耀寧. 焙燒氰化尾渣的利用研究[J]. 稀有金屬, 2010, 34(2): 282-285.MA Hong-zhou, LAN Xin-zhe, WANG Yao-ning. Utilization of tailings of roasting-cyaniding process[J]. Chinese Journal of Rare Metals, 2010, 34(2): 282-285.

[16] 周秋生, 齊天貴, 彭志宏, 等. 熟料燒結(jié)過程中氧化鐵反應(yīng)行為的熱力學(xué)分析[J]. 中國有色金屬學(xué)報(bào), 2007, 17(6): 973-978.ZHOU Qiu-sheng, QI Tian-gui, PENG Zhi-hong, et al.Thermodynamics of reaction behavior of ferric oxide during sinter-preparing process[J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2007, 17(6): 973-978.