邵俊鵬，徐 斌

(哈爾濱理工大學(xué) 機(jī)械動(dòng)力工程學(xué)院，哈爾濱 150080)

陶瓷拋光磚是現(xiàn)代建筑裝修工程中應(yīng)用最為廣泛的陶瓷制品之一，目前國(guó)外的陶瓷拋光磚加工技術(shù)比較成熟，Orts［1-10］等在陶瓷墻地磚的拋光質(zhì)量的研究方面做了大量的工作。目前應(yīng)用最為廣泛的是擺動(dòng)式瓷磚拋光機(jī)，其磨頭工作原理［11］如圖1所示。其原理為電機(jī)1通過帶輪2、4帶動(dòng)主軸旋轉(zhuǎn)，而后通過剛性連接帶動(dòng)主動(dòng)齒輪3，帶動(dòng)從動(dòng)齒輪6、凸輪5旋轉(zhuǎn)。磨盤在公轉(zhuǎn)的同時(shí)，通過差動(dòng)輪系，使凸輪5相對(duì)磨盤產(chǎn)生一個(gè)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，凸輪驅(qū)動(dòng)主動(dòng)擺桿7，主動(dòng)擺桿又驅(qū)動(dòng)從動(dòng)擺桿11。使連接在擺桿上的磨塊座8、12做往復(fù)的擺動(dòng)。擺動(dòng)式拋光機(jī)在拋光過程中也會(huì)出現(xiàn)表面粗糙度不均勻，瓷磚震碎、瓷磚甭角等情況。針對(duì)這些問題，湯迎紅［12］等優(yōu)化了拋光盤的凸輪曲線，解決了柔性沖擊問題。吳南星［13］等用加水方法控制噪聲。

近年來磨頭振動(dòng)導(dǎo)致瓷磚碎裂一直是企業(yè)的老大難問題。拋光機(jī)在拋光瓷磚的過程中，經(jīng)常出現(xiàn)磨頭振動(dòng)異常劇烈的情況，操作人將磨頭上的磨塊去掉一個(gè)后，磨頭振動(dòng)便減小了。

受此現(xiàn)象的啟發(fā)，本課題對(duì)擺動(dòng)式拋光磨頭進(jìn)行改進(jìn)，分析改進(jìn)后的磨頭對(duì)振動(dòng)的影響，并進(jìn)行試驗(yàn)。結(jié)果證明，改進(jìn)后的磨頭有很好的減振作用。

圖1 擺動(dòng)拋光磨頭原理示意圖Fig.1 Schematic diagram in kind of the swing-style tile lapping grinding head

1 改進(jìn)后磨頭結(jié)構(gòu)及運(yùn)行分析

1.1 改進(jìn)后磨頭結(jié)構(gòu)

圖2為改進(jìn)后的磨頭結(jié)構(gòu)圖。圖中6是一個(gè)和磨塊座形狀相同的配重塊。在運(yùn)行過程中，這個(gè)配重塊和其他磨塊座一樣，做擺動(dòng)。其高度和磨塊座的高度一樣。1、2、3、4、5是裝有磨塊的磨塊座。5個(gè)磨塊座和1個(gè)配重塊均勻分布在磨頭的圓周上。磨頭改進(jìn)前6號(hào)位置是一個(gè)與5一樣的磨塊座。

圖2 磨頭改進(jìn)結(jié)構(gòu)Fig.2 Schematic diagram of improved structure of grinding head

1.2 改進(jìn)后磨頭運(yùn)行分析

根據(jù)擺動(dòng)式磨頭的原理可知，磨塊座和磨塊在運(yùn)行中，繞著主軸旋轉(zhuǎn)還繞著自身軸線擺動(dòng)。從圖3中可知，磨塊是成對(duì)擺動(dòng)，相互平衡的。凸輪波形一側(cè)面驅(qū)動(dòng)時(shí)，配重塊6和磨塊座5相對(duì)擺動(dòng)相互平衡。凸輪波形另一測(cè)面驅(qū)動(dòng)時(shí)，配重塊6和磨塊座1相對(duì)擺動(dòng)相互平衡。由于配重塊6的重量和磨塊座的重量相等。配重塊6只能平衡掉磨塊座5自身重量產(chǎn)生的力，磨塊的重量產(chǎn)生的力無法平衡掉。磨塊座5在運(yùn)行時(shí)，產(chǎn)生單獨(dú)的擺動(dòng)力。同理磨塊座1也是單獨(dú)擺動(dòng)。

圖3 磨頭運(yùn)行Fig.3 Schematic diagram of the workings of grinding head

2 改進(jìn)后磨頭激振力方程建立

2.1 磨頭坐標(biāo)系建立

因磨頭工作時(shí)是水平放置在工作臺(tái)上的。如圖4所示。取磨頭磨塊底面所在平面的中心為坐標(biāo)原點(diǎn)O;磨頭的軸線方向?yàn)閆軸，Z軸與瓷磚面是垂直的;磨頭擺動(dòng)方向?yàn)閅軸;水平方向?yàn)閄軸。磨頭角速度方向的正向按照右手定則與Z軸正向一致。

圖4 磨頭坐標(biāo)系Fig.4 Coordinate system of grinding head

圖5 磨頭激振力Fig.5 Exciting force of grinding head

圖6 磨塊激振力與激振力矩Fig.6 Exciting force and moment of grinding block

2.2 磨頭運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的激振力

通過改進(jìn)后磨頭的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行分析得知，磨頭磨塊3和配重塊6不對(duì)稱誤差造成磨頭的不平衡激振力。磨頭上各個(gè)磨塊的軸向反力除了大小有變化外，其合力的中心并不通過磨頭旋轉(zhuǎn)軸的中心線，因此對(duì)磨頭軸中心產(chǎn)生一個(gè)軸向反力Fz和一個(gè)彎矩。這個(gè)彎矩可以分解為y、x方向的力矩Mx、My。如圖5所示。同理，磨頭各個(gè)磨塊的旋轉(zhuǎn)阻力的合力不等于零，形成了側(cè)向分力。這個(gè)合力可以分解為y、x方向的分力Fy、Fx。

因此，磨頭在運(yùn)行時(shí)，所受到的力和力矩有:Fx、Fy、Fz、Mx、Mz、My。如圖 5 所示。

2.3 磨頭激振力方程建立

圖6為磨頭激振力和激振力矩模型，圖中表示磨頭中第i個(gè)磨塊在轉(zhuǎn)角θi位置，取半徑為r與r+dr間寬度為dr的磨塊體。

軸向反力dFzi和切向阻力dPi為:

式中，F(xiàn)z(r，θi)dr和Pi(r，θi)dr分別在半徑r處、轉(zhuǎn)角為θi時(shí)單位寬度磨塊體所受的軸向反力和切向阻力。

軸向反力dFzi作用在離磨頭中心為r的位置上，對(duì)磨頭產(chǎn)生的力矩為r·dFzi，該力矩可以分解為繞著x軸的彎矩dMxi和繞著y軸的彎矩dMyi為:

切向阻力對(duì)磨頭產(chǎn)生一個(gè)反扭矩dMzi，同時(shí)對(duì)磨頭有一個(gè)側(cè)向力作用，這個(gè)力可以在x、y軸方向分解為dFxi、dFyi。因此切向阻力產(chǎn)生總的分量為:

將式(1)、式(2)、式(3)得到的3個(gè)激振力和3個(gè)激振力矩對(duì)半徑r進(jìn)行積分得磨頭激振力方程為:

式中，r0為磨塊底端距離磨頭中心處的距離，如圖6所示;R為磨塊邊緣距離磨頭中心處距離，如圖6所示;z為磨塊數(shù)。

周期性變化的軸向反力會(huì)引起磨頭垂直方向振動(dòng)，即Z方向的振動(dòng)。轉(zhuǎn)矩會(huì)引起磨頭的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。切向阻力和彎矩引起磨頭的橫向振動(dòng)，由于軸向反力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于切向阻力［14，15］，因此切向阻力和彎矩引起的橫向振動(dòng)可以忽略。

改進(jìn)后磨頭的主要振動(dòng)為垂直方向振動(dòng)和轉(zhuǎn)矩引起的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。

3 改進(jìn)后磨頭減振機(jī)理

3.1 磨塊擺動(dòng)對(duì)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)進(jìn)行減振

通過改進(jìn)后磨頭的運(yùn)行分析可知，磨頭運(yùn)行時(shí)，會(huì)產(chǎn)生單獨(dú)的磨塊擺動(dòng)運(yùn)行，無法平衡。其擺動(dòng)極限如圖7所示。

圖7 磨塊1擺動(dòng)極限Fig.7 Schematic diagram of wigwag limit of grinding block1

將圖7磨塊1擺動(dòng)系統(tǒng)簡(jiǎn)化為，一個(gè)在圓盤(磨頭主體)上距傳動(dòng)軸線為r(磨塊靠近軸線的那個(gè)面距中心的距離)，擺長(zhǎng)為L(zhǎng)(磨塊長(zhǎng)度)，質(zhì)量為m(磨塊質(zhì)量)的一個(gè)單擺，其懸掛點(diǎn)為A。如圖8所示。

圖8 磨塊1擺動(dòng)簡(jiǎn)化模型Fig.8 Schematic diagram of simplified model of grinding block1

磨頭等效圓盤以等速Ω做回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，設(shè)來自等效圓盤上輕微的扭轉(zhuǎn)干擾力矩T=Msinωt，引起等效圓盤角速度Ω的輕微波動(dòng)θ2。

該等效系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)學(xué)方程［16，17］為:

式中，r為磨塊靠近軸線一側(cè)到磨頭軸線的距離;L為磨塊長(zhǎng)度;Ω為磨頭等效系統(tǒng)轉(zhuǎn)動(dòng)角速度;m為磨塊的等效質(zhì)量;M為干擾力矩的幅值;J2為磨頭的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;θ2為等效圓盤的扭轉(zhuǎn)角;θ1為磨塊等效擺的角速度，k為磨頭系統(tǒng)的等效剛度。

方程組(5)的解為:

將式(6)代入式(5)得出確定振幅的矩陣方程:

解矩陣得振幅:

設(shè):ω2/Ω2=r/l，得出等效系統(tǒng)的振幅為:

已知(5)式中的:

設(shè) θ2=0，代入式(10)得:

由式(11)得出:

由式(9)，式(12)所表達(dá)的關(guān)系得出:

當(dāng)?shù)刃[的固有頻率f等于干擾力的頻率ω時(shí)，磨頭等效圓盤的振幅A2=0。擺動(dòng)磨塊的慣性反力矩正好與磨頭的扭轉(zhuǎn)干擾力矩平衡，達(dá)到減振的效果。

3.2 垂直方向振動(dòng)的減振

圖9為磨頭垂直振動(dòng)簡(jiǎn)化模型，磨塊座和磨塊合體簡(jiǎn)化成為刀體，磨頭簡(jiǎn)化為刀座。

圖9 磨頭垂直振動(dòng)簡(jiǎn)化模型Fig.9 Schematic diagram of simplified model of vertical vibration of grinding head

磨塊一點(diǎn)0的動(dòng)態(tài)切削力T分解為垂直切削力Fz和切削阻力P。Fz遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于P。由于磨頭存在著垂直方向的振動(dòng)Z(t)而引起動(dòng)態(tài)磨削力的變化［18，19］，其變化值為:

式中，Ω為磨頭的角速度;T為磨頭每轉(zhuǎn)時(shí)間;k1為磨削厚度系數(shù);μ為重疊系數(shù)，μ≤1.0;z1為同時(shí)工作的磨塊數(shù);z2為磨塊總數(shù)，z1=z2;K為切入系數(shù);Z(t)為磨頭垂直方向的擾動(dòng);Z為垂直方向。

表1 磨頭振動(dòng)加速度實(shí)驗(yàn)參數(shù)Tab.1 Vibration acceleration experimental parameter of grinding head

從式(13)中可以看出，動(dòng)態(tài)磨削力的變化和磨塊數(shù)成正比關(guān)系。改進(jìn)后的磨頭磨塊數(shù)減少，垂直方向的動(dòng)態(tài)磨削力減小，磨削力平穩(wěn)。達(dá)到了垂直方向振動(dòng)減小的目的。

4 改進(jìn)后磨頭振動(dòng)試驗(yàn)

為了驗(yàn)證改進(jìn)后磨頭的減振機(jī)理，按照表1參數(shù)進(jìn)行了磨削振動(dòng)試驗(yàn)并按照表1的參數(shù)與改進(jìn)前的磨頭進(jìn)行了對(duì)比。對(duì)其減振性進(jìn)行了檢驗(yàn)。機(jī)床為SD-281型12磨頭的瓷磚拋光機(jī)。

實(shí)驗(yàn)時(shí)按照表1的參數(shù)，利用壓電式傳感器測(cè)量X、Y、Z三個(gè)方向的振動(dòng)加速度。所用儀器和測(cè)試系統(tǒng)簡(jiǎn)圖如圖10所示。按照表的條件進(jìn)行拋光瓷磚，取磨頭上所得的振動(dòng)加速度信號(hào)，相鄰12個(gè)峰值的平均值。其結(jié)果如表2所示。改進(jìn)前后磨頭振動(dòng)加速度幅值如圖11、圖12所示。

圖12 改進(jìn)后磨頭振動(dòng)加速度實(shí)測(cè)幅值圖Fig.12 Schematic diagram of vibration acceleration amplitude of after improvement grinding head

從圖11、圖12可以看出，改進(jìn)后的磨頭振動(dòng)幅值明顯小很多。激振能量分散在各個(gè)頻率上。而改進(jìn)前的激振能量集中在幾個(gè)頻率上。同時(shí)驗(yàn)證了改進(jìn)后磨頭的減振機(jī)理的理論分析得出的結(jié)論。

通過對(duì)比表2中的改進(jìn)前和改進(jìn)后磨頭振動(dòng)加速度值，改進(jìn)后磨頭的振動(dòng)加速度顯著減小。在X方向振動(dòng)加速度值小的只是改進(jìn)前的50%。

表2 磨頭振動(dòng)加速值對(duì)比表Tab.2 Numerical contrast of vibration acceleration of grinding head

5 結(jié)論

通過理論分析和實(shí)驗(yàn)得出:改進(jìn)后的磨頭減振明顯。同時(shí)也驗(yàn)證了一線工人在磨頭振動(dòng)很大的時(shí)候，拿掉一個(gè)磨頭振動(dòng)減小的事實(shí)。也證明了利用改進(jìn)后的磨頭減小振動(dòng)的可行性。

［1］ Orts M J S’anchez E，Gareia-Ten J，et al.Porcelain tile behavior during polishing［J］. Bol. delasoe. EsP.de Ceramieay Vidrio，2001，40:447-455.

［2］ Hutchings I M，Xu Y，Sanchez’E，et al.Porcelain tile microstructure:implications for polishability［J］.Journal of the European Ceramie Society，2006，26:1035-1042.

［3］Hutchings I M，Adachi K，Xu Y.Analysis and laboratory simulation of an industrial polishing proeess for porcelain ceramic tiles［J］.Journal of the European Ceramic Society，2005，25:3151-3156.

［4］ Sanchez E，Ibanez M J，Garcia Ten J，et al.Porcelain tile microstructure:implications for polished tile propertyes［J］.Joumalofthe European Ceramic Society，2006，26:2533-2540.

［5］ Fabio J P，Jan Sousa，Aurich C，et al.Kine-matics of a single abrasive particle during the industrial polishing process of porcelain stoneware tiles［J］.Journal of the European Ceramic Society，2007，27:3183-3190.

［6］ Xu X P，Huang H，Gao Y，et al.Processes for the generation of glossiness on ground granites and ceramies［J］.Key Eng.Mater，2003，238(2):99-104.

［7］ Wang C Y，Kang T C，Qin Z，et al.How abrasive machining affects surface Charaeteristics of vitreous ceramic tile［J］ .American Ceramic Soeiety Bulletin，2003，82(10):9201-9208.

［8］ Tucci A，Esposito L，Malmusi L，et al.Wear resistance and stain resistance of porcelain stoneware tiles［J］.Key Engineer Mater，2002，206(2):1759-1762.

［9］Hutchings M，Adachi K，Xu Y.Analysis and laboratory simulation of an industrial polishing process for porcelain ceramic tiles［J］.Journal of the European Ceramic Society，2005，25:3151-3156.

［10］ Braganca S R，Bergmann C P. A view of whitewares mechanicalstrength and microstructure［J］. Ceramics Intemational，2003，29:801-806.

［11］鄧小明，隋旭東，陳仲正，等.新型拋光磨頭擺桿裝置［S］.中國(guó):ZL200920051304.5.2009:12，16.

［12］湯迎紅，吳運(yùn)新，周 鵬.陶瓷拋光機(jī)拋光盤凸輪的改進(jìn)設(shè)計(jì)［J］.機(jī)械設(shè)計(jì)，2006，(3):58-60.

［13］吳南星，朱金貴，肖任賢.陶瓷用拋光機(jī)磨頭聲-結(jié)構(gòu)分析及噪聲控制［J］.陶瓷學(xué)報(bào)，2009，30(1):101-105.

［14］任敬心，康仁科，史興寬.難加工材料的磨削［M］.北京:國(guó)防工業(yè)出版社，1999:19-20.

［15］陳之炎.船舶推進(jìn)軸系振動(dòng)［M］.上海:上海交通出版社，1987:48-53.

［16］林 鶴.機(jī)械振動(dòng)理論及應(yīng)用［M］.北京:冶金工業(yè)出版社，1990:77-82.

［17］何渝聲，魏克嚴(yán)，洪宗林，等.汽車振動(dòng)學(xué)［M］.北京:人民交通出版社，1990:174-177.

［18］楊 橚，唐恒齡，廖伯瑜.機(jī)床動(dòng)力學(xué)［M］.北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1983:199-205.

［19］徐耀信.機(jī)床振動(dòng)學(xué)［M］.江西:江西高校出版社，1991:251-260.