胡宏偉,王建靈,郭 煒,徐洪濤,金朋剛

(西安近代化學(xué)研究所,陜西 西安 710065)

引 言

自20世紀(jì)70年代末以來,國內(nèi)外積極開展水中爆炸能量測試方法的研究,目前已成為炸藥性能評估必不可少的手段之一。通過水中爆炸測試,可以分別求出沖擊波能和氣泡能,其中氣泡能是通過測定炸藥水中爆炸的氣泡脈動(dòng)周期來計(jì)算。由于實(shí)驗(yàn)場地的限制,人們希望水下爆炸能量參數(shù)測試能夠在有限水域中進(jìn)行,然而,氣泡能的計(jì)算公式是由無限水域中的氣泡運(yùn)動(dòng)推導(dǎo)出來的。在有限水域中,由于各種邊界效應(yīng)和安裝支架的影響,不同的試驗(yàn)條件下測得的氣泡周期與無限水域中測得的氣泡周期存在不同程度的偏差。

對于各種邊界條件的影響,以往的研究主要是自由水面和池底對氣泡脈動(dòng)周期的影響[1-3]。然而,在有限小水域中進(jìn)行的水中爆炸實(shí)驗(yàn)時(shí),池壁的影響是必須要考慮的。文獻(xiàn)[1,4-6]分別通過理論分析、工程試驗(yàn)和數(shù)值仿真研究得出,剛性表面存在時(shí),氣泡周期變長。此外,在有些水中爆炸試驗(yàn)中,傳感器需要安裝和定位支架,還需要考慮試驗(yàn)支架對氣泡周期的影響,而國內(nèi)外相關(guān)研究報(bào)道較少。本文通過水中爆炸試驗(yàn),研究剛性池壁和試驗(yàn)支架對氣泡脈動(dòng)周期的影響,為水中爆炸試驗(yàn)工作提供參考。

1 試 驗(yàn)

1.1 樣品與儀器

圓柱形壓裝Pentolite和RDX基含鋁炸藥,配方見表1。藥柱長徑比為 (1.1～ 1.3)∶1,一端中心帶雷管孔。 Al粉為球形 ,直徑為 4.5～5.5μm,黏結(jié)劑的組分 (質(zhì)量分?jǐn)?shù))為 1.5%F2603、3%蠟和 0.5%石墨。試樣質(zhì)量均為25g,采用8號(hào)銅電雷管端面起爆。

表 1 炸藥配方Table 1 Explosives formulation

美國PCB公司的138型ICP壓電式電氣石水下激波傳感器和482A型信號(hào)適配器;微測公司的高低頻數(shù)據(jù)記錄儀,氣泡脈動(dòng)信號(hào)的采樣頻率為100k Hz。

1.2 試驗(yàn)裝置和布局

試驗(yàn)水池Φ3.2m×2.6m,水深 2.4m,池底和池壁均由8mm鋼板焊接而成。試驗(yàn)支架為一十字鋼支架,由 5號(hào)熱軋槽鋼(GB/T 707-1988)焊接而成,長72.5cm。無支架試驗(yàn)時(shí),將試樣懸吊在距水池池壁一定距離處(0.56～ 1.60m);有鋼支架試驗(yàn)時(shí),把鋼支架懸吊在水池中心,在鋼架下方 0.60m處中心吊藥。兩種試驗(yàn)條件下,試樣入水深度均為1.6m,測點(diǎn)距爆心 0.8m,傳感器與裝藥處于同一水平面。

2 結(jié)果與分析

2.1 剛性壁面對氣泡脈動(dòng)的影響

在有限水域中,沖擊波的傳播過程和氣泡的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)與無限水域中不同。當(dāng)沖擊波傳到水面、池底和池壁時(shí)會(huì)產(chǎn)生反射沖擊波和稀疏波,對沖擊波和氣泡脈動(dòng)產(chǎn)生影響。一般把 6.7θ(θ為時(shí)間常數(shù),等于測點(diǎn)處水中沖擊波峰值壓力p m的 1/e)作為沖擊波能的積分上限[1],當(dāng)反射波傳播到測點(diǎn)的時(shí)間大于 6.7θ時(shí),對沖擊波能計(jì)算的影響可以忽略。至于對氣泡周期的影響,因?yàn)闆_擊波訊號(hào)和氣泡脈動(dòng)訊號(hào)的時(shí)間相差很大,一個(gè)是 10-4量級,一個(gè)是 10-2～10-3量級,一般認(rèn)為界面反射波對氣泡周期影響很小,理論上只影響二次壓力波的縱向幅值[7],也有研究者認(rèn)為反射沖擊波會(huì)對氣泡周期產(chǎn)生一定的影響[8]。

在無限水域中,水中爆炸產(chǎn)生的氣泡膨脹排除周圍的水,水的流動(dòng)狀態(tài)顯示為放射性直線,而在有限水域中,由于池壁的影響,使水流的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)發(fā)生了變化,水流沿壁面方向是彎曲的,如圖1所示。

由圖1可看出,氣泡膨脹時(shí),靠近池壁的水流受阻,而遠(yuǎn)離池壁一側(cè)的水流則易于流動(dòng),氣泡有遠(yuǎn)離池壁的趨勢,結(jié)果使氣泡的中心位置向遠(yuǎn)離池壁一側(cè)移動(dòng)。但是,氣泡內(nèi)處于正壓的時(shí)間不長,因此,這種效應(yīng)不大[1,9]。氣泡收縮時(shí)并不是氣泡周圍的水同時(shí)收縮,由于池壁處水的流動(dòng)受阻,所以遠(yuǎn)離壁面的水比接近于池壁的水易于收縮,結(jié)果使氣泡的中心位置向靠近池壁一側(cè)移動(dòng)。

圖1 氣泡的膨脹和壓縮Fig.1 Expansion and contraction of bubble

因此,在對稱的水池中,若把爆心放在中心軸位置,就可以抵消上述氣泡向一側(cè)靠近的影響。若水池太小,則爆炸氣泡的膨脹和壓縮都會(huì)受到池壁的影響。

2.2 爆心距剛性壁面的距離對氣泡周期的影響

測量了距剛性池壁不同距離處,Pentolite炸藥水中爆炸的氣泡周期(由于大小、形狀和邊界材質(zhì)的不同,其他試驗(yàn)水池或水域的結(jié)果可能有所差異),結(jié)果見表 2。

表 2 距池壁不同距離處水中爆炸的氣泡周期Table 2 The bubble period of underwater explosion in different distance from the wall

由表 1可以看出,隨著爆心距池壁距離(s)的減小,氣泡周期(t b)逐漸增大,即爆心距池壁越近,越接近氣泡半徑(無限水域計(jì)算為 0.46m),對氣泡周期的影響越大。

為了解釋這種現(xiàn)象,可把氣泡膨脹和壓縮近似為一個(gè)準(zhǔn)靜態(tài)的絕熱過程,氣泡和周圍的環(huán)境(水介質(zhì)和剛性池壁)等效為一個(gè)彈簧振子,這樣,氣泡的膨脹和收縮可近似為彈簧的伸縮過程。由于剛性池壁妨礙了水流的運(yùn)動(dòng),增加其慣性,這相當(dāng)于增加了懸掛彈簧一端小球的質(zhì)量,從而使氣泡的脈動(dòng)周期延長。

2.3 試驗(yàn)支架對氣泡周期的影響

在無支架和有支架兩種試驗(yàn)條件下,測量了Pentolite、RL1和RL2炸藥的氣泡周期,結(jié)果見表3。

表 3 3種炸藥水中爆炸的氣泡周期和氣泡半徑Table 3 The bubble period and radius of three kinds of explosives for underwater explosion

由表3可知,Pentolite水中爆炸后,有支架時(shí)和無支架時(shí)所測得氣泡周期一致,均為 85.2ms;RL1炸藥水中爆炸后,有支架時(shí)所測得的氣泡周期比無支架時(shí)增加1.7ms;RL2炸藥水中爆炸后,有支架時(shí)所測得的氣泡周期比無支架時(shí)增加3.4ms。

試驗(yàn)時(shí),鋼支架距爆心 60cm,池底距爆心80cm,相當(dāng)于在自由水面方向加入一剛性壁。當(dāng)炸藥爆炸后,由于非對稱效應(yīng),氣泡的膨脹和壓縮都會(huì)受到影響,發(fā)生氣泡向一側(cè)吸附的現(xiàn)象,從而使氣泡周期延長。所以,RDX基含鋁炸藥水中爆炸后,在有支架的情況下,氣泡周期相對于無支架時(shí)有不同程度的增大,且炸藥中 Al含量越大(即總能量越大、二次燃燒反應(yīng)的時(shí)間越長),支架對氣泡周期的影響越嚴(yán)重。 Pentolite的氣泡周期在兩種試驗(yàn)條件下沒有變化,可能是理想炸藥的氣泡半徑小于非理想含鋁炸藥,且反應(yīng)速率較快的原因。

3 結(jié) 論

(1)在有限水域中,由于剛性池壁妨礙了水流的運(yùn)動(dòng),并增加其慣性,使氣泡的膨脹和壓縮受到影響,隨爆心距池壁距離的減小,氣泡周期逐漸變大。

(2)在水中爆炸測試中,傳感器的安裝或定位支架會(huì)影響氣泡脈動(dòng)周期,使氣泡脈動(dòng)周期變大,對不同性能的炸藥其影響也不同。

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