長(zhǎng)期預(yù)測(cè)最終坍岸方量估算見(jiàn)表2。表1 坍岸最終寬度計(jì)算參數(shù)取值及計(jì)算結(jié)果匯總表續(xù)表1表2 庫(kù)岸長(zhǎng)期預(yù)測(cè)最終坍岸方量估算結(jié)果匯總表經(jīng)計(jì)算庫(kù)區(qū)最終坍岸方量為30.75 萬(wàn)m3～40.19 萬(wàn)m3。土質(zhì)岸坡最終坍岸帶寬度當(dāng)=12°時(shí),為22.3 m～40.4 m 之間,庫(kù)區(qū)長(zhǎng)期坍岸總方量為40.19 萬(wàn)m3,其中：水上坍岸方量為30.76 萬(wàn)m3,水下坍岸方量為9.43 萬(wàn)m3。當(dāng)=15°時(shí),為17.7 m～33.7 m之間,庫(kù)區(qū)長(zhǎng)期坍岸總方量為30.75 萬(wàn)m

間內(nèi)混凝土澆筑的方量。因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)樁基澆筑混凝土，多采用泵送的形式，無(wú)論天泵、地泵，在泵送混凝土的過(guò)程中，其泵送流量基本是保持不變的。因此，就可以通過(guò)計(jì)時(shí)的方法，計(jì)算樁基混凝土澆筑方量。4 “計(jì)時(shí)法”使用步驟4.1 混凝土澆筑前的準(zhǔn)備工作1)確定現(xiàn)場(chǎng)需要澆筑的樁基數(shù)量，結(jié)合樁深、樁徑、樁壁情況，可以假設(shè)樁內(nèi)沒(méi)有水，樁壁充盈系數(shù)取值一定，初步計(jì)算澆筑樁所需的混凝土方量?；炷?span id="syggg00" class="hl">方量=充盈系數(shù)×樁的體積(充盈系數(shù)取值需要結(jié)合樁壁情況，一般情況下可暫取1.0～1.25

治理分區(qū)內(nèi)部分削方量進(jìn)行就近推運(yùn)回填；B 治理區(qū)：B1 治理分區(qū)內(nèi)削下回填料用于就近筑坡；B2 治理分區(qū)內(nèi)削下回填料均拉運(yùn)至A區(qū)及C 區(qū)進(jìn)行回填；B3治理分區(qū)內(nèi)削下回填料部分推運(yùn)至C區(qū)，剩余部分均拉運(yùn)至C治理區(qū)用于筑坡；C 治理區(qū)：為筑坡區(qū)，回填料由B 治理區(qū)拉運(yùn)回填筑坡；D治理區(qū)：為整飾平整區(qū)；E治理區(qū)（火燒區(qū)）：根據(jù)相關(guān)要求，對(duì)火燒區(qū)采用黃土覆蓋壓實(shí)，進(jìn)行封閉滅火，覆土厚度為1m，治理結(jié)束后，設(shè)置鐵絲圍欄防護(hù)，并設(shè)立警示牌。各區(qū)治理工作達(dá)到設(shè)計(jì)要求、消

首批灌注混凝土的方量應(yīng)能滿足首次埋深（≥1m）和填充導(dǎo)管底部的需要。經(jīng)計(jì)算，首灌方量約為8m3。為保證首灌方量，首次灌注混凝土?xí)r，采用兩輛罐車(chē)同時(shí)灌注，單罐車(chē)放料速度為4m3/min；經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐，當(dāng)灌注1min時(shí)，料斗內(nèi)混凝土不再滿布料斗底，料斗尺寸為5m。經(jīng)計(jì)算可知，采用兩罐車(chē)同時(shí)灌注時(shí)，當(dāng)料斗內(nèi)混凝土不再滿布料斗底時(shí)，所灌注方量總為5+4*2=13方，滿足首灌方量要求。首灌完成后按照導(dǎo)管埋深2～6m的要求繼續(xù)灌注混凝土，需保證混凝土灌注的連續(xù)性，直至灌

0 m高程,開(kāi)挖方量約為960 萬(wàn)m3。該方案首先被提出,并且考慮到施工的可能性和經(jīng)濟(jì)性的結(jié)合在論證各開(kāi)挖方案之前便作為其中的一個(gè)首先方案。削坡方案4B：該削坡方案計(jì)劃從坡頂至2800 m高程,LF1 前緣全部挖除,開(kāi)挖方量約為1900 萬(wàn)m3,由于該方案挖處量較大,所以總體的開(kāi)挖量也較大,同時(shí)該方案施工時(shí)間也將會(huì)相對(duì)較長(zhǎng)；削坡方案4C：該方案計(jì)劃從坡頂至2800 m高程,LF1 前緣全部挖除,2800 m高程以下,按照方案1階梯狀開(kāi)挖,該方案相當(dāng)于是方案

側(cè)整平層的混凝土方量為：2.35方∕米，對(duì)箱梁中心力矩為右側(cè)整平層的混凝土方量為：1.09方∕米，對(duì)箱梁中心力矩為：兩側(cè)鋪裝對(duì)箱梁中心力矩差竟相差1倍多，主梁橫向受力極不對(duì)稱，恒載情況下偏心大，橫坡設(shè)置不合理，需進(jìn)行調(diào)整。圖5 箱梁橫斷面布置圖（預(yù)設(shè)橫坡后）為此，本橋的箱梁橫斷面擬進(jìn)行調(diào)整，設(shè)計(jì)在箱梁頂橫坡預(yù)設(shè)為3.4%，然后調(diào)整整平層實(shí)現(xiàn)橋面橫坡4.0%，整平層厚從左往右分別為8.05cm、15.25cm、6.75cm、13.95cm。據(jù)此重新計(jì)算，箱梁

其中回淤量為測(cè)圖方量與疏浚量（船載方量）之差，正值代表沖刷，負(fù)值代表淤積;成槽率為測(cè)圖方量與船載方量之比[5-6]，其大小可衡量成槽難易程度。另利用南槽基建期回淤量及2020年3月含沙量資料（測(cè)點(diǎn)布置見(jiàn)圖1），分析高回淤段與高含沙段關(guān)系;并結(jié)合近期江亞南沙沙尾等深線及地形沖淤變化情況，初探基建期回淤分布原因。南槽航道治理一期工程6.0m航道主疏浚區(qū)段長(zhǎng)28km，寬600m，自西向東分為S1-1～S14-2共28個(gè)單元，每個(gè)單元長(zhǎng)度均為1km（見(jiàn)圖1）?；?/div>

中國(guó)水運(yùn) 2021年11期2021-12-20

m，均厚約5m，方量近10萬(wàn)方的大型危巖體的削方清除工作，該危巖位于高陡斜坡區(qū)中上部，距坡腳居民區(qū)高差約200m，其所在陡坡為一坡度65°～90°的陡崖，見(jiàn)圖1。由于涉及人工削石方量較大，為嚴(yán)格把控施工經(jīng)費(fèi)，需對(duì)實(shí)際削方量進(jìn)行測(cè)量。圖1 思南小屯巖削方后現(xiàn)場(chǎng)狀況圖2 測(cè)量方法的選取針對(duì)該方量測(cè)量問(wèn)題，擬采用的測(cè)量方法主要有以下四種，分別為：①手持RTK踏勘取點(diǎn)法；②免棱鏡全站儀遠(yuǎn)程取點(diǎn)法；③激光掃描及三維重建法；④無(wú)人機(jī)傾斜攝影及三維重建測(cè)量法。各方法的優(yōu)

為清淤項(xiàng)目的清淤方量復(fù)核、淤泥檢測(cè)及清淤項(xiàng)目考核。2 第三方機(jī)構(gòu)在河湖庫(kù)塘清淤項(xiàng)目中的成效2.1 清淤項(xiàng)目完成情況河湖庫(kù)塘清淤完成率指清淤年度完成方量與計(jì)劃方量比率，反映年度計(jì)劃工作完成情況。2016—2019年全省計(jì)劃清淤方量及各地上報(bào)清淤土方量(見(jiàn)表1)，全省總體完成率為105%。2016—2019年第三方測(cè)量結(jié)構(gòu)共計(jì)抽檢項(xiàng)目478個(gè)，抽檢項(xiàng)目的上報(bào)清淤方量為1 157.87萬(wàn)m3,復(fù)核清淤方量為1 084.54萬(wàn)m3，清淤實(shí)際完成率為93.67%。各

準(zhǔn)確計(jì)算泥沙淤積方量成為了保證灌區(qū)正常供水與節(jié)能降耗的一項(xiàng)十分必要的重大課題。為此，田山灌區(qū)決定建設(shè)“田山灌區(qū)渠道流量智能監(jiān)測(cè)管理平臺(tái)”，繪出沉沙池水位庫(kù)容曲線，并加入泥沙淤積方量及沉沙池庫(kù)容差計(jì)算模塊，對(duì)沉沙池的水位庫(kù)容及淤積泥沙進(jìn)行數(shù)字化管理，提高灌區(qū)整體管理水平及科學(xué)調(diào)度能力。2 存在的困難2.1 沉沙池?cái)嗝鎻?fù)雜田山灌區(qū)均為梭型布置，呈南北走向。沉沙池任一橫斷面均為梯形斷面，上游渠道斷面較窄，然后橫斷面逐漸擴(kuò)大，之后再漸漸縮小。變化的橫斷面給泥沙方量

致地下結(jié)構(gòu)混凝土方量和鋼筋用量均較大，結(jié)構(gòu)的經(jīng)濟(jì)性不高。然而，業(yè)內(nèi)對(duì)地上結(jié)構(gòu)有效減少混凝土方量的研究較多，而對(duì)地下結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)的研究還不完善。目前，國(guó)內(nèi)針對(duì)地下輸煤廊道的研究有所涉及但還不是很全面。吉春明，凌峰，許寧[1]等對(duì)地下廊道周?chē)馏w壓力的計(jì)算方法做了詳細(xì)分析；盛軼麗[2]通過(guò)比較封閉箱形和封閉箱形中間加隔墻兩種設(shè)計(jì)方案，得出后者的內(nèi)力較小、結(jié)構(gòu)方案更合理的結(jié)論。在貴州元豪發(fā)電項(xiàng)目中，在設(shè)計(jì)與汽車(chē)卸煤溝相接的一段雙路帶式輸送機(jī)地下輸煤廊道時(shí)，工程組

承臺(tái)混凝土設(shè)計(jì)總方量2.2萬(wàn)m3。2 總體施工方案19#墩承臺(tái)高9m（包含塔座3m），分“三大層七小次”澆筑成型，每層分為上下游圓端兩次澆筑完成。第一層澆筑高度為3.0m，上下游圓端每次澆筑方量為3999.8m3；第二層澆筑高度同為3m，每次澆筑方量為3969.8m3；第三層澆筑為塔座(高度3m)及下塔柱底節(jié)2m實(shí)心段，每次澆筑塔座方量為2884.6m3、2m下塔柱方量為271m3，系梁后澆段一次澆筑成型，方量為419m3。3 承臺(tái)施工關(guān)鍵技術(shù)3.1 施工

3， 實(shí)際外拋船方量150.59 萬(wàn)m3。 期間，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)船舶施工情況，由施工單位每日收集疏浚數(shù)據(jù)，編制施工日?qǐng)?bào)，內(nèi)容包括當(dāng)日施工區(qū)域、施工船數(shù)、施工方量，以及各拋泥航次、軌跡線等信息，每月月底統(tǒng)計(jì)各碼頭公司、 各泊位停泊水域和回旋水域分別對(duì)應(yīng)的月度疏浚工程量。 目前已完成統(tǒng)計(jì)日?qǐng)?bào)283 份、月報(bào)9 套、測(cè)圖188 份，完成61 次月度考核、66 次季度考核、1 次年度質(zhì)量核驗(yàn)考核。2 施工情況廈門(mén)港海滄港區(qū)常年性維護(hù)疏浚作業(yè)主要配備的施工船舶為耙吸船和抓

度越快,布料所需方量越多,攪拌車(chē)的卸料速度也越快。為了保證施工的同步性,攪拌車(chē)的卸料方量QJ需約等于泵車(chē)的布料方量QB。圖1 泵車(chē)與攪拌車(chē)作業(yè)示意圖為了實(shí)現(xiàn)自動(dòng)協(xié)同作業(yè),需要解決以下幾個(gè)問(wèn)題:(1)泵車(chē)需獲取自身料斗內(nèi)料位高度、攪拌車(chē)的卸料速度信息;(2)攪拌車(chē)需獲取泵車(chē)實(shí)時(shí)作業(yè)狀態(tài)、料位高度、混凝土方量需求信息;(3)攪拌車(chē)卸料方量與攪拌筒轉(zhuǎn)速的曲線關(guān)系;(4)泵車(chē)與攪拌車(chē)之間實(shí)時(shí)通訊。2 泵車(chē)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)2.1 料位檢測(cè)設(shè)計(jì) 如圖2所示,在泵車(chē)料斗中安

受到河寬、坡高、方量等因素的影響，堆積體在河道中并不一定形成堰塞壩。但堆積體的存在將會(huì)明顯減弱河道的過(guò)流能力，束窄河道行洪斷面，使河道上游水位升高，同樣也會(huì)對(duì)下游地區(qū)造成一定的危害。國(guó)內(nèi)外對(duì)滑坡堵江的研究進(jìn)展不同，研究程度不同，在滑坡堵江的形成機(jī)理方面雖有涉及，但較為缺乏深入的研究[4]。黃鴻強(qiáng)在考慮了河道寬度和地形坡度兩因素的情況下，使用PFC2D軟件，對(duì)滑坡堵江的影響因素進(jìn)行了數(shù)值模擬[5]，但其并未考慮坡高及方量對(duì)滑坡堵江的影響，需要進(jìn)一步完善；王洋

爆破方案深孔爆破方量計(jì)算公式[1－4]為：式中：V 為爆破總方量，m3；a 為孔距，m；b 為排距，m；H 為臺(tái)階高度，m。裝藥量為：式中：Qz為總裝藥量，kg；N 為爆破孔數(shù)；Qd為單孔裝藥量，kg；ρ 為炸藥密度，g/cm3；r 鉆孔直徑mm；Hy藥為裝藥高度，m；V 為爆破總方量，m3；a 為孔距，m；b 為排距，m；H 為臺(tái)階高度，m；L 為矩孔深度，m；Qm為每米裝藥量，kg；k 為炸藥單耗，kg/m3；Ht為填塞高度，m。按深孔爆破鉆孔超深10

采用非電雷管爆破方量為2160m3 混凝土，起爆最大單孔藥量15kg，最小單孔藥量9kg，平均藥量12kg。為避免起爆網(wǎng)絡(luò)出現(xiàn)串段現(xiàn)象，起爆網(wǎng)路設(shè)計(jì)以低段位雷管接力高段位雷管，高段位雷管孔內(nèi)引爆炸藥的主要設(shè)計(jì)思路。具體實(shí)施時(shí)采用爆破孔內(nèi)雷管采用15 段位，孔間雷管3 段位，排間雷管5 段位；爆破網(wǎng)路設(shè)計(jì)圖如下：2.2 電子雷管爆破網(wǎng)路設(shè)計(jì)采用非電雷管起爆最大單孔藥量13．5kg，最小單孔藥量7．5kg，平均藥量11kg。采用電子雷管起爆在水下進(jìn)行，爆破實(shí)時(shí)

克露天煤礦以往的方量測(cè)算主要是通過(guò)RTK現(xiàn)場(chǎng)測(cè)點(diǎn)，然后將大量的單點(diǎn)數(shù)據(jù)導(dǎo)入到3DMine中，通過(guò)三角網(wǎng)法計(jì)算方量，礦山的三維模型亦是由此得到，但是測(cè)算數(shù)據(jù)的精度較低，嚴(yán)重制約于現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)點(diǎn)的數(shù)量、點(diǎn)的密度以及重點(diǎn)位置測(cè)點(diǎn)的方位。而三維激光掃描技術(shù)在數(shù)據(jù)獲取上極為方便，可大大簡(jiǎn)化數(shù)據(jù)的獲取流程，為方量測(cè)算提供了一種極為便捷的方式[4]。1 設(shè)備簡(jiǎn)介FARO?Laser Scanner Focus3D X 330是一種精密的測(cè)量設(shè)備，可產(chǎn)生照片一般逼真的三維圖像

方的工作面較多且方量較大，如大壩壩基及壩肩開(kāi)挖、導(dǎo)流洞開(kāi)挖、渠道及各邊坡放坡開(kāi)挖等。由于開(kāi)挖方量較大及環(huán)保要求，對(duì)選擇棄渣場(chǎng)也很重要，棄渣場(chǎng)是否滿足棄渣要求、棄渣場(chǎng)實(shí)際棄渣方量計(jì)算等問(wèn)題與工程投資及結(jié)算直接相關(guān)。如何準(zhǔn)確計(jì)算挖填方量，對(duì)規(guī)劃設(shè)計(jì)、資金分配及工程質(zhì)量控制都具有十分重要的意義。目前，方量計(jì)算的傳統(tǒng)方法主要有DTM法、方格網(wǎng)法、等高線法、斷面法等。傳統(tǒng)方法在數(shù)據(jù)處理過(guò)程中，從原始數(shù)據(jù)生成網(wǎng)格或等高線到計(jì)算方量是二維成果，不能很好發(fā)現(xiàn)粗差，不直觀，

）場(chǎng)多、開(kāi)挖回填方量大等特點(diǎn)[1，2]，對(duì)水土保持強(qiáng)監(jiān)管工作帶來(lái)了極大挑戰(zhàn)。本文以某鐵路工程水土保持自主驗(yàn)收核查為例，引入無(wú)人機(jī)技術(shù)，探討了水土保持自主驗(yàn)收核查工作的新方法，分析了自主驗(yàn)收核查工作中的重點(diǎn)和難點(diǎn)，在此基礎(chǔ)上提出無(wú)人機(jī)技術(shù)在水土保持自主驗(yàn)收核查中還需解決的問(wèn)題和思路，以期為開(kāi)展生產(chǎn)建設(shè)項(xiàng)目水土保持自主驗(yàn)收核查提供參考。1 工程概況該鐵路工程正線全長(zhǎng)500余km，涉及路基工程區(qū)、站場(chǎng)工程區(qū)、橋梁工程區(qū)、隧道工程區(qū)、取土場(chǎng)區(qū)、棄渣場(chǎng)區(qū)、施工便道區(qū)

相符。計(jì)算混凝土方量為72.4m3，實(shí)際澆筑方量為108m3，擴(kuò)孔系數(shù)異常，經(jīng)查看水下混凝土原始記錄，在樁基澆筑過(guò)程中24～30m 處混凝土面上升異常，疑似擴(kuò)孔，施工單位在保證導(dǎo)管埋深的情況下順利完成澆筑。1.4 6#墩其余樁基施工情況1）右6-1：欖根1 號(hào)橋右幅6-1 設(shè)計(jì)樁長(zhǎng)35m，沖進(jìn)過(guò)程中19～31m 有溶洞發(fā)育，根據(jù)詳勘資料，原設(shè)計(jì)終孔標(biāo)高198.6m 處于串珠狀溶洞區(qū)域，經(jīng)設(shè)計(jì)、監(jiān)理、項(xiàng)目公司現(xiàn)場(chǎng)踏勘后決定將樁長(zhǎng)延長(zhǎng)14～49m，并以摩擦樁終

積就是總體積A的方量。現(xiàn)在計(jì)算A，在CAD中記錄每一層等高線的面積如表2。表2 每層等高線面積及體積一覽表等高線之間的高程距離為2 m，每段等高線的面積已知，可以用體積微分的方法，把面積疊加起來(lái)可以估算出總體積A的體積。由表2知，求得總體積A的方量為688 222 m3。3.2.2 第二步：計(jì)算B的體積將開(kāi)挖開(kāi)口線垂直引向地面，與設(shè)計(jì)高程面相交，再將開(kāi)挖坡比線連起來(lái)。由垂直面、設(shè)計(jì)高程水平面和開(kāi)挖坡比線所圍成的體積就是B體積的方量。設(shè)計(jì)開(kāi)挖坡比是1：0.7

02 mm的土體方量為77.57 m3，即通過(guò)壓濾干化處理出的土的理論方量為77.57 m3；150環(huán)所在土層顆粒直徑小于0.02 mm的土體方量為65.45 m3，即通過(guò)壓濾干化處理出的土的理論方量為65.45 m3；228環(huán)所在土層顆粒直徑小于0.02 mm的土體方量為59.4 m3，即通過(guò)壓濾干化處理出的土的理論方量為59.4 m3；340環(huán)所在土層顆粒直徑小于0.02 mm的土體方量為68.69 m3，即通過(guò)壓濾干化處理出的土的理論方量為68.69

1萬(wàn)m2，總處理方量達(dá)23.61萬(wàn)m3，對(duì)壩址區(qū)域施工工作的安全開(kāi)展造成了極大的威脅。該工程右岸較大邊坡的高度和陡度以及龐大的危巖體方量使其處理難度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)國(guó)內(nèi)已完成的類(lèi)似危巖體處理工程。因此，有必要對(duì)右岸高陡邊坡危巖體群的加固施工進(jìn)行深入研究，以保障壩址區(qū)施工的安全順利進(jìn)行。工程技術(shù)人員在對(duì)右岸危巖體進(jìn)行穩(wěn)定性和破壞模式分析的基礎(chǔ)上，提出了將W1～W31總計(jì)31個(gè)危巖體區(qū)域進(jìn)行區(qū)域歸類(lèi)并分期處理的施工方案。同時(shí)，采用索道運(yùn)輸技術(shù)、錨桿加固技術(shù)、爆破開(kāi)挖技

程,準(zhǔn)確得出泵送方量,并通過(guò)手機(jī)APP準(zhǔn)確推送泵車(chē)施工信息,為客戶日常的管理提供增值服務(wù).1 泵車(chē)泵送機(jī)構(gòu)混凝土機(jī)械的泵送單元由泵送機(jī)構(gòu)、分配機(jī)構(gòu)和攪拌機(jī)構(gòu)組成,其中，泵送機(jī)構(gòu)的液壓系統(tǒng)主要包括主泵、閥、兩個(gè)主油缸、兩個(gè)砼缸和分配機(jī)構(gòu)等,如圖1所示.主泵輸出的壓力油經(jīng)過(guò)閥到達(dá)某一個(gè)主油缸,該油缸活塞前進(jìn),另一個(gè)主油缸活塞后退,液壓油通過(guò)閥流回油箱構(gòu)成一個(gè)完整的液壓回路,主油缸活塞的交互運(yùn)動(dòng)推動(dòng)砼缸活塞交互運(yùn)動(dòng),將混凝土從料斗里泵送到施工地點(diǎn).圖1 泵送液壓

7 m，單個(gè)孤石方量約0.3～180 m3。本文依托珠海市香洲區(qū)華南名宇后山自然斜孤石調(diào)查項(xiàng)目，對(duì)珠海市孤石防治方法進(jìn)行了初步研究。圖1 珠海市若干孤石發(fā)育區(qū)現(xiàn)狀1 調(diào)查區(qū)概述調(diào)查區(qū)位于廣東省珠海市香洲區(qū)，地理坐標(biāo)范圍為北緯22°17′37.3″～22°17′37.3″，東經(jīng)113°33′34.7″～113°33′59.4″。調(diào)查區(qū)處于鴨貴門(mén)山體東南麓，往北為筆架山，南側(cè)山腳為華南名宇小區(qū)，東側(cè)距珠江入?？谙阒逓臣s700 m，西側(cè)距大鏡山水庫(kù)約500 m。

岸灘減少面積及方量3.2.1 區(qū)域范圍內(nèi)灘地減小面積及方量采砂試點(diǎn)可采區(qū)域內(nèi)，2017年灘地面積較2012年減少約39.9萬(wàn)m2，減少方量約286.6萬(wàn)m3，平均每年減少面積7.98萬(wàn)m2，減少方量57.32萬(wàn)m3。2018年灘地面積較2017年減少約8.9萬(wàn)m2，減少方量約122.6萬(wàn)m3，2017～2018年灘地減少方量大于2012～2017年年減少方量平均值的2倍，灘地減少速度加快。截至2018年，試點(diǎn)可采區(qū)域范圍內(nèi)灘地累計(jì)減少面積達(dá)48.8萬(wàn)m2

砂,場(chǎng)內(nèi)存放的土方量也不多。審計(jì)人員覺(jué)得挖出的“土方”肯定被拉走了,于是,決定審核挖出“土方”的方量及運(yùn)往何處。三、巧用技術(shù) 挽回?fù)p失審計(jì)組幾經(jīng)周折,突破建設(shè)單位種種阻擾,巧用現(xiàn)代信息技術(shù),迅速測(cè)出被挖出地槽砂的方量。在測(cè)量過(guò)程中,因基坑已挖好,無(wú)法使用皮尺、測(cè)距儀等工具獲取長(zhǎng)度、面積等傳統(tǒng)測(cè)量手段進(jìn)行實(shí)測(cè)數(shù)據(jù),審計(jì)人員大膽嘗試采用GPS定位和Google Earth軟件相結(jié)合的技術(shù),并且利用手機(jī)軟件元道經(jīng)緯相機(jī),方便、快捷、高效地統(tǒng)計(jì)出被基坑的位置、長(zhǎng)度

區(qū)塌岸寬度及塌岸方量預(yù)測(cè)計(jì)算。計(jì)算成果見(jiàn)表2。由表可知，兩段法預(yù)測(cè)庫(kù)區(qū)塌岸寬度范圍30.3～80.4 m，庫(kù)區(qū)兩岸長(zhǎng)期塌岸總方量215.1×104m3，其中水上塌岸方量 141.3×104m3，水下塌岸方量 73.8×104m3。卡丘金預(yù)測(cè)法庫(kù)區(qū)兩岸塌岸寬度范圍33.5～81.1 m，庫(kù)區(qū)兩岸長(zhǎng)期塌岸總方量161.1×104m3，其中水上塌岸方量 110.5×104m3，水下塌岸方量 50.6×104m3。兩種方法預(yù)測(cè)塌岸寬度范圍接近，其中卡丘金預(yù)測(cè)法估算

2m每米的混凝土方量約為1.13m3；樁徑D=1.5m每米的混凝土方量約為1.77m3；樁徑D=1.6m每米的混凝土方量約2.01m3；樁徑D=1.8m每米的混凝土方量約為2.54m3；樁徑D=2.0m每米的混凝土方量約為3.14m3；樁徑D=2.2m每米的混凝土方量約為3.78m3；現(xiàn)場(chǎng)作業(yè)人員往往等一車(chē)混凝土澆筑完成后，才進(jìn)行灌注過(guò)程中孔深檢測(cè)，正常情況下，混凝土灌車(chē)的運(yùn)輸方量一般不小于10m3，所以一車(chē)混凝土澆筑后樁徑D=1.2m樁基混凝土面上升約8

言工程建設(shè)中土石方量計(jì)算是一項(xiàng)非常重要的環(huán)節(jié)，準(zhǔn)確計(jì)算方量是有效控制成本、核定工程造價(jià)和編寫(xiě)施工設(shè)計(jì)方案的依據(jù)。常用的方量計(jì)算方法有等高線法、斷面法、DTM法、方格網(wǎng)法，以上計(jì)算方法針對(duì)各工程現(xiàn)狀及應(yīng)用目的，在應(yīng)用上各有千秋，其中斷面法適用于公路工程、鐵路工程、隧道工程、溝渠堤壩等線狀工程，方格網(wǎng)法適用于地貌起伏變化不大的地區(qū)，DTM法適用于任何地形的方量計(jì)算[1]。以上方量計(jì)算方法在南方CASS9.1軟件的菜單欄中可便捷操作。南方CASS9.1數(shù)字化地形

典型的危巖體，總方量約5 600m3。另有很多已崩落的危石，散亂地堆積于陡峻的斜坡體表面，危巖體和危石的總方量約250×104m3。崩塌源區(qū)4處典型危巖體的形態(tài)、規(guī)模、穩(wěn)定性、控制性結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀及特征分述如下：1號(hào)危巖體：位于崩塌源區(qū)的最西側(cè)，呈立方體狀，方量約99m3，主要受2組結(jié)構(gòu)面控制，結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀：156°∠60°和40°∠28°，第一組結(jié)構(gòu)面為陡傾拉裂面，大部分已貫通，第二組結(jié)構(gòu)面為片麻理面，較平直，粗糙，長(zhǎng)約2m，充填強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)巖屑厚約20cm。目

。因此，砼運(yùn)輸按方量承包模式應(yīng)運(yùn)而生，但由于定價(jià)機(jī)制不合理，出租人為了攬活一味壓低單價(jià)，一旦進(jìn)場(chǎng)，設(shè)備投入數(shù)量嚴(yán)重不足，影響施工進(jìn)度，以增加設(shè)備數(shù)量為由申請(qǐng)調(diào)價(jià)，合同約定不清執(zhí)行困難，項(xiàng)目被迫接受調(diào)價(jià)，蒙受損失。所以，砼運(yùn)輸承包應(yīng)具體項(xiàng)目具體分析，事前測(cè)算砼運(yùn)輸單價(jià)，以合理價(jià)格選擇出租人，保障施工生產(chǎn)，避免日后糾紛。1 工程概況東川至格勒高速公路是云南省高速網(wǎng)規(guī)劃中第8條縱線S25昆明至巧家高速公路的重要組成部分。東格高速公路項(xiàng)目三標(biāo)段全長(zhǎng)8 900m，其

胡子全摘要：淤泥方量的預(yù)算是河道清淤工程進(jìn)行的前提，關(guān)系到工程的費(fèi)用和方案選優(yōu)，其計(jì)算要精確、符合實(shí)際。淤泥方量的常見(jiàn)計(jì)算方法有斷面法、DEM數(shù)字高程模型法、方格網(wǎng)法、區(qū)域土方量平衡法和平均高程法等。本文以方格網(wǎng)法為例，探討其在象湖清淤方量計(jì)算中的作用。Abstract： The budget of silt amount is the premise of dredging engineering， it is related to the optima

流域源頭崩滑起動(dòng)方量增大的情況下，堰塞壩潰決的風(fēng)險(xiǎn)逐漸增加?；滦湍嗍鳎欢潞訑?shù)值模擬；扎木弄溝；西藏波密縣易貢鄉(xiāng)；川藏鐵路滑坡型泥石流為泥石流流域源頭的高位崩滑體在水擊機(jī)制作用下失穩(wěn)形成高速滑坡[1]，受強(qiáng)降雨和深V型溝谷的影響[2]，該高速滑坡在運(yùn)動(dòng)1～2 km后即轉(zhuǎn)化為高速運(yùn)動(dòng)的泥石流[3-4]。2000年4月9日易貢扎木弄溝滑坡型泥石流輸移的大量松散固體物質(zhì)堵塞易貢藏布并形成堰塞壩。6月10日堰塞壩潰決，最大潰決洪峰流量為12.4×104m3/s。

的第一參數(shù)，14方量以上攪拌車(chē)可以在此參數(shù)上適當(dāng)減小，但最小一般不應(yīng)小于5000N·m/m3。攪拌車(chē)的方量越大，所需要的扭矩也就越大，由于攪拌筒是傾斜安裝的，其重力在水平方向的分力也越大，對(duì)減速機(jī)的水平?jīng)_擊力也越大，所以一般減速機(jī)對(duì)攪拌筒的安裝角度都作了限制。由于整機(jī)外形尺寸有一定限制，攪拌筒一般方量越大，直徑越大，轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的線速度也越大，為了控制攪拌筒的線速度，增加安全性，所以大方量攪拌車(chē)用減速機(jī)速比一般也較大。圖2　常規(guī)閉式液壓系統(tǒng)方案3　液壓泵、液壓馬

給定區(qū)域內(nèi)的土石方量。目前，該方法已廣泛應(yīng)用于工程測(cè)量領(lǐng)域的土方平衡和計(jì)算工作。在北京地區(qū)首次將DTM土石方計(jì)算法應(yīng)用于非法開(kāi)采礦產(chǎn)資源價(jià)值鑒定中，并以北京市順義區(qū)木林鎮(zhèn)非法開(kāi)采建筑用砂石礦為例，通過(guò)方法應(yīng)用、過(guò)程研究、計(jì)算分析等工作，準(zhǔn)確計(jì)算了該地區(qū)建筑用砂石礦的非法開(kāi)采量，與非法開(kāi)采行為人供述的盜采方量吻合，得到了相關(guān)部門(mén)的認(rèn)可。研究表明，DTM法能夠準(zhǔn)確計(jì)算非法開(kāi)采礦產(chǎn)資源的數(shù)量，在非法開(kāi)采礦產(chǎn)資源價(jià)值鑒定中具有良好的應(yīng)用前景。非法采礦；DTM；土石

4月15日。畝水方量35方，生長(zhǎng)期共灌水8次，平均畝水方量為17方。棉花生長(zhǎng)期的一水至八水滴施36%（象牌）尿素復(fù)合肥平均53kg/667m2。對(duì)照田設(shè)在14連40#-5，面積為60畝，栽培方式為2.05m寬膜，2膜12行，(10+66)cm機(jī)采棉行距，膜上點(diǎn)播。土壤質(zhì)地為壤土，上年秋季結(jié)合秋耕全層施肥，畝施尿素5kg，二胺15kg。于4月29日播種(重播)，品種新陸早45號(hào)，灌溉方式為有壓滴灌，出苗水4月30日。畝水方量50方，生長(zhǎng)期共灌水8次，平均畝水

m，側(cè)墻混凝土方量為820 m3，頂板混凝方量為2 034.9 m3，轉(zhuǎn)換梁混凝土方量為551.7 m3，累計(jì)總方量為3 406.6 m3。澆筑體積尺寸滿足大體積混凝土條件，同時(shí)，考慮到該結(jié)構(gòu)的重要性，不容許出現(xiàn)大量冷縫及收縮裂縫的產(chǎn)生，因此，在施工時(shí)采取了多項(xiàng)措施確保大體積混凝土施工質(zhì)量。2 混凝土澆筑塊劃分為了防止溫度裂縫的產(chǎn)生，減少底板對(duì)混凝土的約束，滿足混凝土入倉(cāng)強(qiáng)度要求，合理劃分混凝土澆筑塊是很有必要的。（1）側(cè)墻混凝土（至頂板加腋處）：混凝土

扇區(qū)泥石流堆積物方量約為200×104m3。4.1.Testing purposeThe testing purposes of the electromagnetic proportional pressure relief valve are as follows: ① to test whether the accuracy of the pressure regulator or the pressure fluctuation range cou

雙泵合流技術(shù)在小方量混凝土攪拌運(yùn)輸車(chē)上的應(yīng)用徐展，息樹(shù)辛，魏雪玲，楊寶東，單芝慶，饒偉強(qiáng)（徐州徐工施維英機(jī)械有限公司，江蘇 徐州 221004）本文針對(duì)目前小方量混凝土攪拌運(yùn)輸車(chē)攪拌筒的轉(zhuǎn)速控制和系統(tǒng)節(jié)能問(wèn)題，擬定了一種雙泵合流控制方案，并對(duì)這種傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，雙泵合流技術(shù)在小方量攪拌車(chē)上的應(yīng)用可以有效地控制攪拌筒的旋轉(zhuǎn)速度和方向，降低了小方量攪拌車(chē)的能量損耗，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。雙泵合流；小方量攪拌車(chē)；多路換向閥組；齒輪泵0 前言小方量混

即得這一格網(wǎng)的土方量。最后將所有格網(wǎng)的土方量累加，可計(jì)算出總計(jì)算區(qū)域內(nèi)的土方量。這種方法算法簡(jiǎn)單，便于復(fù)核，但算法粗糙，隨機(jī)性較強(qiáng)，在格網(wǎng)方量計(jì)算時(shí)沒(méi)有考慮地形地貌的影響。在地形比較破碎、變化不規(guī)則時(shí)，不同的格網(wǎng)劃分方式計(jì)算出的總方量會(huì)相差較大。這種方式適合與上、下表面比較平坦的區(qū)域，或者對(duì)計(jì)算精度要求不高的情況。微分累加法也需將計(jì)算區(qū)域格網(wǎng)化，要先計(jì)算格網(wǎng)的方量，然后累加得出區(qū)域的方量。所不同的是，在計(jì)算格網(wǎng)的方量時(shí)，要繼續(xù)將格網(wǎng)微分成更小的單元，如0.

2.1.2 坍岸方量估算根據(jù)工程地質(zhì)平、剖面圖，估算該段庫(kù)區(qū)的坍岸方量，見(jiàn)表2。當(dāng)正常蓄水位為682.5m時(shí)，最終坍岸總方量為1.24萬(wàn)m3，其中水上坍岸方量0.38萬(wàn)m3，水下坍岸方量0.86萬(wàn)m3。當(dāng)正常蓄水位為677.5m時(shí)，最終坍岸總方量為0.18萬(wàn)m3，其中水上坍岸方量0.12萬(wàn)m3，水下坍岸方量0.06萬(wàn)m3。表2 庫(kù)區(qū)坍岸方量估算結(jié)果表庫(kù)區(qū)該段土質(zhì)岸坡坍岸影響范圍內(nèi)無(wú)村莊和工礦企業(yè)，主要是由坍岸造成的固體物質(zhì)使水庫(kù)部分地段淤積而侵占庫(kù)容。2.

.00m,混凝土方量為42706m3,鋼筋制安4348t。錦屏二級(jí)進(jìn)水口攔污柵混凝土的澆筑,投標(biāo)階段考慮在馬道1660m高程布置兩臺(tái)C7022型塔機(jī)作為混凝土入倉(cāng)的主要手段,但由于前期基坑開(kāi)挖后揭露引水洞正洞臉坡面圍巖較差,1660m高程馬道難以成型,且馬道施工場(chǎng)地狹小,通道單一,因此無(wú)法布置。要達(dá)到2011年汛前(5月31日前)混凝土施工至1653m高程的節(jié)點(diǎn)目標(biāo),其工期十分緊張,為此提出在1616m高程底板處進(jìn)行布置,解決了這一施工難題。2 混凝土澆筑

術(shù)準(zhǔn)備，克服澆筑方量大、入倉(cāng)強(qiáng)度高、溫控要求高等難點(diǎn)，最終達(dá)到預(yù)期的質(zhì)量控制要求。該倉(cāng)號(hào)澆筑深層為4米，澆筑面積為946平方米，澆筑方量為3600立方米，是目前國(guó)內(nèi)地下電站蝸殼混凝土澆筑方量最大的倉(cāng)號(hào)。32號(hào)機(jī)組首次合倉(cāng)澆筑順利完成，為地下電站后期蝸殼混凝土加快施工進(jìn)度提供了對(duì)比依據(jù)，為探索蝸殼混凝土分塊澆筑方式提供了參考，也將對(duì)改變蝸殼混凝土施工工藝等起到積極作用。