導(dǎo)向管
- 用于多種類(lèi)型骨架外形尺寸測(cè)量裝置的研制及應(yīng)用
下管座R 面到導(dǎo)向管端面的距離作為骨架的長(zhǎng)度。端部擋板緊靠導(dǎo)向管端面，以骨架下管座R 面為零面基準(zhǔn)，檢測(cè)橋架帶動(dòng)針式測(cè)頭對(duì)骨架長(zhǎng)度進(jìn)行測(cè)量。按式（2）進(jìn)行計(jì)算。圖2 骨架長(zhǎng)度測(cè)量示意式中：L- 骨架長(zhǎng)度，包括四個(gè)面測(cè)量結(jié)果，mm；L0、L1、L2、L3- 針式測(cè)頭在端部擋板四個(gè)測(cè)量點(diǎn)的測(cè)量值，mm；R0- 針式測(cè)頭在下管座R 面R0處測(cè)量值，mm。1.3 格架相對(duì)于下管座R 面位置尺寸格架相對(duì)于下管座R 面位置尺寸測(cè)量時(shí)以骨架下管座R 面為零面基準(zhǔn)，檢測(cè)橋
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年21期2023-09-12
- 用于多種類(lèi)型骨架外形尺寸測(cè)量裝置的研制及應(yīng)用
下管座R 面到導(dǎo)向管端面的距離作為骨架的長(zhǎng)度。端部擋板緊靠導(dǎo)向管端面，以骨架下管座R 面為零面基準(zhǔn)，檢測(cè)橋架帶動(dòng)針式測(cè)頭對(duì)骨架長(zhǎng)度進(jìn)行測(cè)量。按式（2）進(jìn)行計(jì)算。圖2 骨架長(zhǎng)度測(cè)量示意式中：L- 骨架長(zhǎng)度，包括四個(gè)面測(cè)量結(jié)果，mm；L0、L1、L2、L3- 針式測(cè)頭在端部擋板四個(gè)測(cè)量點(diǎn)的測(cè)量值，mm；R0- 針式測(cè)頭在下管座R 面R0處測(cè)量值，mm。1.3 格架相對(duì)于下管座R 面位置尺寸格架相對(duì)于下管座R 面位置尺寸測(cè)量時(shí)以骨架下管座R 面為零面基準(zhǔn)，檢測(cè)橋
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2023年21期2023-09-12
- 微型頂管技術(shù)在復(fù)雜環(huán)境條件下排水管道工程中的應(yīng)用
覘標(biāo)，扭力轉(zhuǎn)動(dòng)導(dǎo)向管前端斜面箭頭切面方向，引導(dǎo)導(dǎo)向管推進(jìn)貫通至微型頂管接收井。當(dāng)前導(dǎo)向管推進(jìn)貫通后，在導(dǎo)向管末端安裝大小頭連接內(nèi)推黑管，更換推墊后繼續(xù)將內(nèi)推黑管推進(jìn)貫通至接收井。標(biāo)準(zhǔn)地箭式在內(nèi)推黑管頂進(jìn)結(jié)束后在黑管內(nèi)裝入一定數(shù)量的螺旋出土管，在第二次頂進(jìn)施工時(shí)將切削土排出；改良地箭式則無(wú)需安裝螺旋出土管。1.2 第二次頂進(jìn)施工（1）標(biāo)準(zhǔn)地箭式在第二次頂進(jìn)施工時(shí)，在內(nèi)推黑管后連接帶有切削裝置的潛盾機(jī)，設(shè)計(jì)管道安裝在潛盾機(jī)之后。用潛盾機(jī)將孔徑擴(kuò)大后推進(jìn)設(shè)計(jì)管道
城市道橋與防洪 2023年2期2023-03-12
- 廣州市軌道交通十號(hào)線(xiàn)天河路站工程中的大管棚施工工藝
的間距依次設(shè)置導(dǎo)向管，為了準(zhǔn)確地控制導(dǎo)向管的位置，在導(dǎo)向管下部安裝長(zhǎng)度2m 的定位筋，并采取固定措施。導(dǎo)向管材料選用的是壁厚為4mm 的φ133 鋼管。管棚材料則選用的是壁厚為6mm 的φ108 鋼管。（1）洞門(mén)環(huán)梁混凝土施工之前，嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)方案搭設(shè)盤(pán)扣架體，制作合適尺寸的模板，按圖紙進(jìn)行鋼筋綁扎。組織測(cè)量放線(xiàn)工作，得到準(zhǔn)確且清晰的導(dǎo)向管布設(shè)位置和輪廓線(xiàn)。鋼筋主筋采用φ32 的鋼筋，上下各設(shè)置8 根，水平筋采用φ20 的鋼筋，間距設(shè)置為300mm，箍筋采
石油化工建設(shè) 2022年3期2023-01-06
- 控制棒下落與流體流動(dòng)的耦合狀態(tài)方程及其保辛算法*
考慮到控制棒和導(dǎo)向管均具有長(zhǎng)細(xì)比大的特點(diǎn)，且控制棒的直徑與導(dǎo)向管的直徑相近，文獻(xiàn)[3]基于一維Navier-Stokes 方程建立了控制棒下落的數(shù)學(xué)模型，得到的結(jié)果能夠很好地匹配試驗(yàn)結(jié)果；文獻(xiàn)[4-5]構(gòu)建了基于一維Navier-Stokes 方程的落棒動(dòng)力學(xué)模型，通過(guò)編譯C++程序進(jìn)行計(jì)算.這些研究中常將流體與固體分開(kāi)進(jìn)行分析[4-5]：首先，假定控制棒的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)恒定不變，計(jì)算流體流動(dòng)的流量和壓強(qiáng)分布，得到流體阻力；然后，假定流體為擬穩(wěn)態(tài)流動(dòng)，其速度和壓
應(yīng)用數(shù)學(xué)和力學(xué) 2022年9期2022-10-12
- 超短半徑水平井液壓驅(qū)動(dòng)非金屬完井篩管下入長(zhǎng)度計(jì)算
由內(nèi)到外依次為導(dǎo)向管、液壓驅(qū)動(dòng)管、非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)篩管；同時(shí)，完成了液壓驅(qū)動(dòng)完井管柱配套工具設(shè)計(jì)，主要包括引鞋、導(dǎo)向管扶正器、滑動(dòng)密封裝置、轉(zhuǎn)換短節(jié)等。其中，引鞋用于連接液壓驅(qū)動(dòng)管與非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)篩管，導(dǎo)向管扶正器用于保持導(dǎo)向管在液壓驅(qū)動(dòng)管內(nèi)的居中度，滑動(dòng)密封裝置是維持液壓驅(qū)動(dòng)管與導(dǎo)向管之間滑動(dòng)密封的核心裝置，轉(zhuǎn)換短節(jié)連接上部油管與下部完井管柱。完井管柱系統(tǒng)配合超短半徑水平井液壓驅(qū)動(dòng)下入技術(shù)，引鞋液壓載荷牽引完井管柱下入超短半徑水平井，解決了超短半徑水平井完
石油勘探與開(kāi)發(fā) 2022年4期2022-08-25
- 控制棒落棒時(shí)間分析軟件CRAC的研發(fā)與驗(yàn)證
要部分，關(guān)系到導(dǎo)向管及控制棒設(shè)計(jì)是否滿(mǎn)足落棒時(shí)間準(zhǔn)則。針對(duì)落棒開(kāi)展理論研究，研發(fā)落棒時(shí)間的分析工具，獲得落棒位移-速度-時(shí)間關(guān)系，對(duì)反應(yīng)堆安全分析及燃料組件設(shè)計(jì)具有重要意義。針對(duì)壓水堆落棒時(shí)間分析技術(shù)，國(guó)內(nèi)外研究者開(kāi)展大量研究工作，通過(guò)試驗(yàn)與理論分析，認(rèn)為落棒過(guò)程中控制棒驅(qū)動(dòng)線(xiàn)受到的載荷主要為水力阻力和機(jī)械阻力。針對(duì)機(jī)械阻力，研究者利用有限差分或有限元法，求解驅(qū)動(dòng)線(xiàn)各部件的振動(dòng)方程，通過(guò)設(shè)置表面接觸條件，計(jì)算控制棒受到的非線(xiàn)性碰撞力與摩擦力[1-2]。水力
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年7期2022-07-29
- 燃料組件導(dǎo)向管冷壁效應(yīng)對(duì)CHF影響試驗(yàn)研究
式燃料組件中的導(dǎo)向管與燃料棒相比是不發(fā)熱的，其以一種冷壁面的形式存在，會(huì)引起其附面層流體增加而導(dǎo)致周?chē)鋮s燃料棒的有效冷卻劑減少，進(jìn)而可能會(huì)對(duì)棒束的CHF產(chǎn)生影響，這種現(xiàn)象通常被稱(chēng)為冷壁效應(yīng)[1]。文獻(xiàn)[2-5]認(rèn)為導(dǎo)向管冷壁會(huì)對(duì)CHF產(chǎn)生顯著影響，并通過(guò)試驗(yàn)提出了相應(yīng)的冷壁效應(yīng)因子，文獻(xiàn)[6-7]認(rèn)為棒束結(jié)構(gòu)下導(dǎo)向管冷壁對(duì)CHF的影響并不明顯。從核安全角度來(lái)說(shuō)，獲得燃料組件CHF冷壁效應(yīng)因子以確保CHF計(jì)算的保守性是工程設(shè)計(jì)必須要解決的問(wèn)題。在壓水堆格架
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年6期2022-06-25
- 核燃料元件導(dǎo)向管自動(dòng)鉆孔裝置研制及鉆孔工藝研究初探
核燃料領(lǐng)域?qū)τ?span id="syggg00" class="hl">導(dǎo)向管流水孔鉆孔，在方法和手段上創(chuàng)新不夠，一直采用手工操作臺(tái)鉆加工導(dǎo)向管流水孔方法。過(guò)程中，鉆削速度只能選定有限幾種，并且在鉆削速度確定后，鉆削進(jìn)給速度只能采用人工控制方法，鉆孔自動(dòng)化程度不高、效率較低；鉆孔后孔邊緣毛刺嚴(yán)重，后續(xù)人工去除毛刺工作量大。因此，為了滿(mǎn)足導(dǎo)向管流水孔鉆孔要求，研制一套導(dǎo)向管自動(dòng)鉆孔裝置并開(kāi)展導(dǎo)向管鉆孔工藝研究。通過(guò)試驗(yàn)，確定導(dǎo)向管流水孔鉆削鉆頭、鉆削速度和鉆削進(jìn)給速度等工藝參數(shù)，達(dá)到大幅減少鉆削毛刺、滿(mǎn)足流水孔直徑
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2022年16期2022-05-30
- 斷鏈保護(hù)裝置在刮板輸送機(jī)上的應(yīng)用分析
絲、花蘭螺絲、導(dǎo)向管、接近開(kāi)關(guān)以及鐵滑塊等構(gòu)成。斷鏈保護(hù)裝置導(dǎo)管開(kāi)口處的斷面圖如下頁(yè)圖2 所示。將細(xì)鋼絲固定在刮板輸送機(jī)機(jī)頭下方位置，松緊程度通過(guò)花蘭螺絲調(diào)節(jié)；接近開(kāi)關(guān)是一種非接觸式檢測(cè)設(shè)備，將接近開(kāi)關(guān)置于導(dǎo)向管開(kāi)口位置；鐵滑塊主要用以觸發(fā)接近開(kāi)關(guān)，當(dāng)鐵滑塊鄰近接近開(kāi)關(guān)時(shí)，接近開(kāi)關(guān)即會(huì)發(fā)出信號(hào)。鐵滑塊在導(dǎo)向管內(nèi)可以靈活、可靠移動(dòng)，為此在導(dǎo)向管拐角位置增加滑輪布置，減少鋼絲與導(dǎo)向管之間的阻力。圖1 斷鏈保護(hù)裝置結(jié)構(gòu)圖圖2 斷鏈保護(hù)裝置導(dǎo)管開(kāi)口處斷面圖當(dāng)刮板輸
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2022年2期2022-05-12
- 隧道大管棚超前支護(hù)施工技術(shù)研究
。2.3 埋設(shè)導(dǎo)向管待工字鋼架施工完成后，緊接著就要埋設(shè)導(dǎo)向管(選擇無(wú)縫鋼管，直徑φ127 mm，長(zhǎng)度1.8 m，厚度4 mm)，結(jié)合管棚間隔距離合理確定環(huán)向間隔距離。從工字鋼架中進(jìn)行導(dǎo)向管焊接，以免混凝土灌注階段導(dǎo)向管出現(xiàn)位移(中心線(xiàn)偏差處于±10 mm以?xún)?nèi))[2]。導(dǎo)向管的具體安裝，從工字鋼架的頂面標(biāo)定安裝區(qū)，根據(jù)確定的間隔距離與角度進(jìn)行導(dǎo)向管安裝，所有外插角(除線(xiàn)路縱坡)的范圍是1°～3°，且導(dǎo)向管和線(xiàn)路的方向相同。此外，導(dǎo)向管安裝階段應(yīng)采用有效措施
四川建材 2022年3期2022-03-24
- 堆芯中子通量測(cè)量系統(tǒng)指套管磨損分布規(guī)律及處理準(zhǔn)則優(yōu)化研究
發(fā)振動(dòng)導(dǎo)致其與導(dǎo)向管管口之間產(chǎn)生摩擦，進(jìn)而發(fā)生磨損乃至破損，帶來(lái)一回路冷卻劑泄漏的風(fēng)險(xiǎn)，影響核電站的安全運(yùn)行。20世紀(jì)80年代起，美國(guó)、法國(guó)等國(guó)家的核電站相繼出現(xiàn)了指套管泄漏問(wèn)題。1988年3月，美國(guó)核管理委員會(huì)（NRC）發(fā)布87-44通告，指出美國(guó)西屋公司設(shè)計(jì)的核反應(yīng)堆存在指套管磨損問(wèn)題。為應(yīng)對(duì)該問(wèn)題，NRC于1988年7月發(fā)布了88-09通告，要求各核電站建立并執(zhí)行指套管檢查大綱，對(duì)指套管進(jìn)行周期性檢查，確保指套管的完整性。檢查大綱需包括檢查頻率、檢查
裝備環(huán)境工程 2022年1期2022-02-18
- 一種防止傾倒的VSD負(fù)壓引流裝置
引流管下部連接導(dǎo)向管，導(dǎo)向管底部設(shè)有單向閥；引流瓶?jī)?nèi)膽側(cè)壁靠上端封口處設(shè)有負(fù)壓接頭，負(fù)壓接頭連接導(dǎo)管用于外接負(fù)壓源。引流瓶?jī)?nèi)膽封口處的邊沿設(shè)有環(huán)形提手，方便患者下床活動(dòng)時(shí)攜帶引流瓶。引流瓶外殼底部設(shè)有3個(gè)梯形框結(jié)構(gòu)的支架(活頁(yè)結(jié)構(gòu))，可自由調(diào)整支架張開(kāi)角度。引流瓶外殼正面設(shè)有刻度，方便讀取引流液的量。引流瓶外殼左右兩側(cè)設(shè)有防滑條。2 使用方法將患者留置的引流管與引流瓶?jī)?nèi)膽頂部的引流管接頭對(duì)接， 負(fù)壓接頭連接中心負(fù)壓源或電動(dòng)負(fù)壓源。調(diào)整引流瓶外殼底部支架的張
中國(guó)臨床護(hù)理 2021年10期2021-11-22
- 異形導(dǎo)向管內(nèi)乏燃料組件換熱特性試驗(yàn)研究
抓取裝置和異形導(dǎo)向管組成，可到達(dá)乏燃料組件運(yùn)輸容器區(qū)域以及乏燃料儲(chǔ)存等區(qū)域[1]，同時(shí)能運(yùn)輸并旋轉(zhuǎn)燃料組件，使乏燃料組件在反應(yīng)堆堆芯和轉(zhuǎn)運(yùn)桶之間移動(dòng)并到達(dá)指定位置[2]。由于在卸料過(guò)程中，乏燃料組件會(huì)多次暴露于傳熱性能較差的氬氣中，如果轉(zhuǎn)運(yùn)機(jī)因故卡停，將出現(xiàn)傳熱惡化，嚴(yán)重時(shí)可能導(dǎo)致事故發(fā)生。為保證燃料包殼最高溫度低于設(shè)計(jì)限值，防止放射性泄漏以及嚴(yán)重事故發(fā)生[3]，開(kāi)展帶異形導(dǎo)向管的縮放尺寸模擬組件換熱試驗(yàn)，研究其溫度分布及換熱特性。圖1 燃料抓取機(jī)1 試驗(yàn)
科技視界 2021年23期2021-09-15
- 浮頂油罐基礎(chǔ)不均勻沉降整治
圓度示意圖罐體導(dǎo)向管區(qū)域(測(cè)量點(diǎn)21～27)出現(xiàn)1個(gè)較大的內(nèi)傾波，波谷出現(xiàn)在測(cè)量點(diǎn)24～25，頂部垂直度最大偏差為 -240 mm。罐體在導(dǎo)向管兩側(cè)出現(xiàn)兩個(gè)較大的外傾波，波峰分別在測(cè)量點(diǎn)33(頂部垂直度最大偏差 203 mm)及測(cè)量點(diǎn)18(頂部垂直度最大偏差 165 mm)。罐底環(huán)梁的沉降情況與罐壁變形情況對(duì)應(yīng)。1.3 罐壁與浮盤(pán)之間環(huán)形間隙測(cè)量情況從量油管開(kāi)始順時(shí)針?lè)较虻染嗳?6個(gè)測(cè)量點(diǎn)(圖4)。從圖4中看出，在環(huán)形間隙測(cè)量點(diǎn)27-29(導(dǎo)向管附近區(qū)域)
云南化工 2021年4期2021-06-15
- 燃料組件方形斜筋防異物板制造檢驗(yàn)工藝研究
復(fù)雜，由24個(gè)導(dǎo)向管孔、4個(gè)銷(xiāo)釘孔和1個(gè)中心孔，及五種類(lèi)型共計(jì)2132個(gè)方形流水孔構(gòu)成。圖1 方形斜筋防異物板的結(jié)構(gòu)示意圖其中，24個(gè)導(dǎo)向管孔和1個(gè)中心孔的位置度要求為0.2 mm；4個(gè)銷(xiāo)釘孔的直徑要求為5.1+0.018mm，位置度要求為0.05 mm，精度要求高。2132個(gè)方形流水孔尺寸均為□3.2±0.15 mm，筋條厚度為0.45±0.15 mm，尺寸小，加工易變形。該2132個(gè)方形流水孔分別構(gòu)成A、B、C、D、E五種共28塊圖案，另外，流水孔數(shù)量
機(jī)械 2021年4期2021-05-12
- 伺服式液位儀與人工測(cè)量液高對(duì)比產(chǎn)生異常差異的分析
裝位置、液位儀導(dǎo)向管開(kāi)孔(槽)設(shè)計(jì)、液位儀導(dǎo)向管安裝方法、人工計(jì)量基準(zhǔn)板安裝方法。以下分別對(duì)這4種情況進(jìn)行逐一分析。3.1 伺服式液位儀安裝位置伺服式液位儀安裝位置一般可分兩種，一是與人工計(jì)量位置合并安裝，共用計(jì)量導(dǎo)向管(如圖2)。二是與人工計(jì)量位置分別安裝，可以在遠(yuǎn)離人工計(jì)量口的正對(duì)面，也可以在靠近人工計(jì)量口的附近(如圖3)。圖2 合并安裝示意圖圖3 分別安裝示意圖(1)在不考慮其他因素的前提下，人工計(jì)量位置和伺服式液位儀安裝位置相同(如圖2)。人工測(cè)量
石油庫(kù)與加油站 2021年1期2021-05-11
- 噴動(dòng)床在農(nóng)產(chǎn)品干燥中的研究進(jìn)展
：各種型號(hào)的帶導(dǎo)向管的噴動(dòng)床(導(dǎo)向管噴動(dòng)床[5]、多用途導(dǎo)向管式噴動(dòng)床[6]、旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向管噴動(dòng)床和支管式旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向管新型噴動(dòng)床[7]、多孔導(dǎo)向管噴動(dòng)床、單孔導(dǎo)向管噴動(dòng)床[8]等)、帶吸盤(pán)的三角形噴動(dòng)床[9]、拋物面噴動(dòng)床[10]、新型紅外噴動(dòng)床[11]、螺旋螺桿改性機(jī)械噴動(dòng)床[12]等。1-噴泉區(qū)；2-環(huán)隙區(qū)；3-噴射區(qū)；4-底部倒錐；5-氣體噴嘴圖1 噴動(dòng)床基本結(jié)構(gòu)與工作原理示意圖Fig.1 Basic structure and working princ
食品與發(fā)酵工業(yè) 2021年4期2021-03-06
- 基于CFD方法的控制棒下落行為研究
控制棒及控制棒導(dǎo)向管的幾何對(duì)稱(chēng)性，落棒過(guò)程中控制棒在水平方向的位移較小，在計(jì)算時(shí)可以忽略控制棒在橫向的移動(dòng)，僅考慮控制棒沿重力方向的位移，因此可以采用簡(jiǎn)化的一自由度(1DOF)求解器來(lái)求解該問(wèn)題，并使用DEFINE_SDOF_PROPERTIES宏定義運(yùn)動(dòng)物體的質(zhì)量和受力屬性.需要注意的是，1DOF應(yīng)用一般采用六面體網(wǎng)格并搭配使用純鋪層動(dòng)網(wǎng)格模型.2 計(jì)算模型和邊界2.1 幾何模型本文選取的實(shí)驗(yàn)是針對(duì)某小型反應(yīng)堆的控制棒組件落棒歷程設(shè)計(jì)的[15]，控制棒導(dǎo)
- 礦用SGB型刮板輸送機(jī)斷鏈保護(hù)裝置的應(yīng)用分析
螺絲、細(xì)鋼絲、導(dǎo)向管、彈簧、鐵滑塊和接近開(kāi)關(guān)，如下頁(yè)圖1所示。2）首先在刮板機(jī)下方安裝細(xì)鋼絲，操作人員可以通過(guò)控制細(xì)鋼絲的松緊來(lái)調(diào)整花蘭螺絲。接近開(kāi)關(guān)是一種非接觸式的檢測(cè)裝置，它能夠確保物體接近的瞬間自動(dòng)發(fā)生動(dòng)作。3）操作人員可以在導(dǎo)向管的開(kāi)口處安裝該裝置，但要準(zhǔn)確把握導(dǎo)向管與開(kāi)口的距離，如導(dǎo)向管與開(kāi)口的距離較遠(yuǎn)，檢測(cè)裝置不能及時(shí)發(fā)生動(dòng)作，如導(dǎo)向管與開(kāi)口的距離較近，檢測(cè)裝置很容易發(fā)生誤動(dòng)作，導(dǎo)致設(shè)備“偷?！?。4）鐵滑塊主要是為了觸發(fā)開(kāi)關(guān)動(dòng)作，當(dāng)鐵滑塊與導(dǎo)向
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2020年9期2020-10-18
- 壓水堆燃料組件螺紋套管與導(dǎo)向管脹接影響因素研究
不銹鋼管材，導(dǎo)向管采用國(guó)產(chǎn)的Zr4 鋯合金材料。對(duì)螺紋套管管材原材料采用津上精密數(shù)控縱切車(chē)床BO206-III 進(jìn)行加工，加工后的螺紋套管與100mm 長(zhǎng)的導(dǎo)向管進(jìn)行脹接，脹接尺寸要求在（14.5±0.2）mm。脹接時(shí)，采用直拉桿和錐形拉桿脹接到相應(yīng)尺寸。試驗(yàn)中的脹接設(shè)備為國(guó)產(chǎn)后退式脹接設(shè)備，由液壓缸、拉桿、脹套等組成。試驗(yàn)中，采用萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)對(duì)脹接試樣進(jìn)行拉伸。金相試樣采用線(xiàn)切割制備金相試樣，經(jīng)熱鑲嵌后依次用400#、800#、1200#金相砂紙拋光，再
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年16期2020-09-29
- 具有外套管的釋熱元件表面溫度求解
)利用燃料組件導(dǎo)向管的內(nèi)部空間開(kāi)展材料或釋熱元件的輻照考驗(yàn)，是研究材料輻照性能及釋熱元件安全特性較常用的一種輻照試驗(yàn)方法。以典型壓水堆燃料組件為例，燃料棒按照正方形柵格的形式排列，外側(cè)為8根普通燃料棒，中心為導(dǎo)向管，內(nèi)部插入釋熱元件棒。該結(jié)構(gòu)中存在棒束通道外流流道-導(dǎo)向管-窄環(huán)縫內(nèi)流流道-釋熱元件的復(fù)雜傳熱通道，其中，導(dǎo)向管內(nèi)熱流密度Q0未知，且內(nèi)外流流道差異較大，實(shí)際計(jì)算時(shí)涉及到多個(gè)熱邊界的溫度耦合問(wèn)題，需聯(lián)立求解多組傳熱微分方程，現(xiàn)有程序通常不會(huì)單獨(dú)考
原子能科學(xué)技術(shù) 2020年8期2020-08-10
- 三維針刺C/C控制棒導(dǎo)向管側(cè)向抗壓強(qiáng)度評(píng)價(jià)的數(shù)值研究
用的金屬控制棒導(dǎo)向管存在蠕變強(qiáng)度退化和熔鹽腐蝕等問(wèn)題，為了提高釷基熔鹽反應(yīng)堆的安全性需要開(kāi)發(fā)新的控制棒導(dǎo)向管材料。參考JAEA的工作，考慮使用C/C復(fù)合材料作為釷基熔鹽堆控制棒導(dǎo)向管的候選材料。為了評(píng)估三維針刺C/C復(fù)合材料作為釷基熔鹽反應(yīng)堆控制棒導(dǎo)向管的可能性，本文計(jì)算了不同尺寸三維針刺C/C導(dǎo)向管的極限承載能力。首先，對(duì)導(dǎo)向管進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)側(cè)向壓縮試驗(yàn)，然后利用ABAQUS軟件對(duì)整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行建模和仿真，并編寫(xiě)了USDFLD子程序來(lái)實(shí)現(xiàn)側(cè)向壓縮過(guò)程中材
核技術(shù) 2020年7期2020-07-20
- 非能動(dòng)加速的驅(qū)動(dòng)線(xiàn)落棒特性仿真研究
G組件，內(nèi)部的導(dǎo)向管下端設(shè)置有縮徑段，縮徑段底端和靠近縮徑段上端的導(dǎo)向管側(cè)面均開(kāi)有細(xì)小的流水孔，在控制棒落棒末期可以實(shí)現(xiàn)水力緩沖。驅(qū)動(dòng)桿連接著24根控制棒，在驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的作用下，帶著控制棒在燃料組件和控制棒導(dǎo)向筒的導(dǎo)向管內(nèi)上、下運(yùn)動(dòng)。彈簧設(shè)置在驅(qū)動(dòng)桿保護(hù)管下端，當(dāng)控制棒提至最高位時(shí)，彈簧被壓縮，驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)釋放后，控制棒在重力和彈簧力的共同作用下加速落棒，驅(qū)動(dòng)線(xiàn)受力情況如圖2所示，其中Fn為導(dǎo)向結(jié)構(gòu)對(duì)運(yùn)動(dòng)部件的正壓力。圖2 ACP100S驅(qū)動(dòng)線(xiàn)運(yùn)動(dòng)部件受力示意圖
核技術(shù) 2020年7期2020-07-20
- 壓水堆新型燃料組件骨架壓力電阻點(diǎn)焊工藝研究
計(jì)變化是骨架，導(dǎo)向管部件采用了導(dǎo)向管外管與導(dǎo)向管內(nèi)管相焊接的方式進(jìn)行連接，有別于AFA 3G燃料組件骨架，其采用抗彎曲性能優(yōu)良的MONOBLOCTM導(dǎo)向管。MONOBLOCTM導(dǎo)向管有約200 mm長(zhǎng)的內(nèi)徑變徑的緩沖段，壁厚從導(dǎo)向管上部的0.5 mm增加到下部的1.18 mm，與靠近下管座的端部格架焊舌片相連接。骨架由11層格架、24根導(dǎo)向管部件、1根儀表管、1個(gè)下管座組成，導(dǎo)向管部件由導(dǎo)向管外管、導(dǎo)向管內(nèi)管與端塞焊接而成，長(zhǎng)約3900 mm，靠近下管座為
熱處理技術(shù)與裝備 2020年3期2020-06-28
- 機(jī)械加工工藝對(duì)螺紋套管脹接結(jié)構(gòu)拉脫力的影響分析
以及螺紋套管與導(dǎo)向管的連接均采用薄壁脹接。核燃料組件工作在高溫、高壓、高輻射循環(huán)水中,隨著輻照時(shí)間的增加，以及裝配應(yīng)力、熱應(yīng)力等因素的影響,燃料棒、導(dǎo)向管及骨架等部件會(huì)產(chǎn)生變形[1-2]。由此可見(jiàn),管類(lèi)零件的脹接可靠性對(duì)核燃料組件在反應(yīng)堆內(nèi)的正常運(yùn)行至關(guān)重要。▲圖1 核燃料組件裝配脹接指根據(jù)金屬具有塑性變形這一特點(diǎn),用脹管器將管子脹牢固定在套管上的連接方法,包括機(jī)械脹接、液壓脹接、爆炸脹接等[3]。影響脹接質(zhì)量的因素有很多,包括管子與套管的彈塑性變形能力、
機(jī)械制造 2020年1期2020-03-04
- 油庫(kù)自動(dòng)化改造中液位儀深化應(yīng)用分析
。1 改進(jìn)升級(jí)導(dǎo)向管安裝技術(shù)，采用美國(guó)石油API安裝方法影響罐區(qū)液位儀計(jì)量準(zhǔn)確度的原因有很多，首先是液位儀本身的測(cè)量精度，其次是液位儀的安裝和維護(hù)，罐體變形和液位儀本身的精度問(wèn)題目前很多企業(yè)都有很好的解決方案，技術(shù)方面已經(jīng)很成熟，所以當(dāng)下的熱點(diǎn)問(wèn)題也是亟待解決的問(wèn)題是液位儀的安裝問(wèn)題。改進(jìn)導(dǎo)向管的安裝技術(shù)，是提高液位儀測(cè)量精度的很重要的方面，目前在這個(gè)領(lǐng)域走得最遠(yuǎn)的國(guó)家是美國(guó)，他們的API安裝方法領(lǐng)先其他國(guó)家很多代，可以大大節(jié)省工程耗損，提高經(jīng)濟(jì)效益。而液
中國(guó)設(shè)備工程 2020年2期2020-01-20
- ENRAF 854 XTG 伺服液位計(jì)的應(yīng)用及故障分析
下幾點(diǎn)：（1）導(dǎo)向管不垂直，導(dǎo)致該點(diǎn)處導(dǎo)向管內(nèi)壁與浮子間距過(guò)小，造成浮子動(dòng)作時(shí)卡阻。（2）導(dǎo)向管里有焊渣；或者導(dǎo)向管在開(kāi)孔時(shí)沒(méi)有使用鉆頭，造成孔壁處有毛刺。（3）浮子上堆積的污垢讓截面積增大，該點(diǎn)處導(dǎo)向管內(nèi)壁間距過(guò)小，造成卡阻現(xiàn)象。2.2.2 故障處理使用便攜式終端PET輸入命令，測(cè)量磁鼓最大的不平衡度(BU-BV).，如果不平衡度較大時(shí)，就要檢查磁鼓表面是否沾有污染物。該液位計(jì)最大不平衡度小于3克，浮子較為清潔。故障原因應(yīng)為導(dǎo)向管內(nèi)壁有毛刺；或者安裝施工
化工管理 2020年18期2020-01-18
- 后裝機(jī)源纜傳送機(jī)構(gòu)的改進(jìn)設(shè)計(jì)及精度研究
設(shè)計(jì)了一種浮動(dòng)導(dǎo)向管用于輔助源纜的出絲、收絲過(guò)程，分析了浮動(dòng)導(dǎo)向管對(duì)提高源到位精度的影響；最后，基于電磁定位儀、光纖傳感器以及直線(xiàn)導(dǎo)軌等元器件，創(chuàng)新搭建驗(yàn)證改進(jìn)結(jié)果的實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，通過(guò)設(shè)置使用不同的彈簧張緊力、繞絲輪槽形以及浮動(dòng)導(dǎo)向管的實(shí)驗(yàn)組別，進(jìn)行對(duì)照實(shí)驗(yàn)．實(shí)驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)顯示，改進(jìn)后的后裝治療機(jī)的源到位精度得到了提升，其精度為≤±0.6mm，同時(shí)，后裝治療機(jī)出絲、收絲過(guò)程中的卡源現(xiàn)象顯著減少．后裝治療機(jī)；源到位精度；源纜傳送機(jī)構(gòu)；繞絲輪近距離放射治療配合手術(shù)
天津大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)與工程技術(shù)版) 2019年9期2019-06-12
- 導(dǎo)向管快中子注量計(jì)算方法研究*
需提供組件內(nèi)各導(dǎo)向管的快中子注量。目前SCIENCE[1]軟件堆芯計(jì)算結(jié)果中不能給出組件內(nèi)pin-by-pin的中子注量，可提供燃耗深度分布。為了得到壽期末導(dǎo)向管柵元快中子注量分布，本文通過(guò)蒙卡程序計(jì)算分析壽期末燃料柵元燃耗深度與壽期末燃料柵元快中子注量之間的關(guān)系，以及壽期末導(dǎo)向管柵元快中子注量與周?chē)剂蠔旁熘凶幼⒘恐g的關(guān)系。根據(jù)這兩個(gè)關(guān)系，通過(guò)壽期末燃料柵元燃耗深度分布即可得到導(dǎo)向管柵元快中子注量分布。1 分析條件1.1 計(jì)算程序SCIENCE V2
中國(guó)核電 2019年2期2019-05-24
- 超超臨界機(jī)組低溫再熱器導(dǎo)向管夾焊縫泄漏分析
管組采用H 型導(dǎo)向管夾，提供管屏變形出列的拘束力。投運(yùn)4 年內(nèi)，低再水平管組最上倉(cāng)導(dǎo)向管夾焊縫在6 次水壓試驗(yàn)中共發(fā)現(xiàn)9 處泄漏，運(yùn)行時(shí)間約6 000 h 時(shí)即發(fā)現(xiàn)第1次泄漏，第6 次泄漏時(shí)共泄漏4 處。該泄漏位置為鐵素體鋼與奧氏體鋼異種鋼焊接焊縫。 其中低再材質(zhì)為12Cr1MoV，屬低合金珠光體耐熱鋼，具有較高的抗氧化性和熱強(qiáng)性[1]，最高工作溫度達(dá)600 ℃，焊接性能良好，有一定的再熱傾向[2-5]，焊接結(jié)構(gòu)中也經(jīng)常出現(xiàn)焊接冷裂紋[6]。導(dǎo)向管夾材質(zhì)為
浙江電力 2019年4期2019-05-17
- 刮板輸送機(jī)斷鏈保護(hù)裝置的設(shè)計(jì)
螺絲、細(xì)鋼絲、導(dǎo)向管、彈簧、鐵滑塊和接近開(kāi)關(guān)組成，如圖1所示。圖1 斷鏈保護(hù)裝置結(jié)構(gòu)導(dǎo)向管開(kāi)口處側(cè)面示意如圖2所示。圖2 導(dǎo)向管開(kāi)口處側(cè)面示意細(xì)鋼絲固定在刮板輸送機(jī)機(jī)頭的下方，細(xì)鋼絲的松緊由花蘭螺絲來(lái)進(jìn)行調(diào)整。接近開(kāi)關(guān)是一種非接觸式的檢測(cè)裝置，當(dāng)物體接近它時(shí)，就會(huì)被觸發(fā)而發(fā)生動(dòng)作。接近開(kāi)關(guān)裝設(shè)于導(dǎo)向管的開(kāi)口處，與導(dǎo)線(xiàn)管開(kāi)口之間的距離通過(guò)試驗(yàn)確定，不能因?yàn)榫嚯x過(guò)遠(yuǎn)而檢測(cè)不到，也不能因距離過(guò)近而發(fā)生誤動(dòng)作，影響輸送機(jī)正常運(yùn)行。鐵滑塊的作用是用來(lái)觸發(fā)接近開(kāi)關(guān)動(dòng)作
煤 2019年3期2019-03-21
- 中子通量測(cè)量系統(tǒng)探頭卡澀故障分析及處理
驅(qū)動(dòng)探測(cè)器克服導(dǎo)向管、指套管內(nèi)壁的摩擦力，克服與組/路選擇器微動(dòng)開(kāi)關(guān)的摩擦力而產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)。(一)101大修4號(hào)探頭卡澀處理。1.故障描述。101大修前，在繪制中子通量圖時(shí)4號(hào)中子探頭卡澀嚴(yán)重，在多個(gè)通道，不同位置卡澀，查看上位機(jī)系統(tǒng)各部件狀態(tài)正常，系統(tǒng)僅發(fā)“Jam”報(bào)警，導(dǎo)致多個(gè)通路數(shù)據(jù)無(wú)法測(cè)量，且存在卡死在通道無(wú)法拔出風(fēng)險(xiǎn)，若卡死在堆芯內(nèi)部，將加快中子探測(cè)器損耗。2.故障分析。上位機(jī)信息表明，各系統(tǒng)部件包括組選擇器、路選擇器、限位開(kāi)關(guān)以及電動(dòng)閥等部件工作狀
產(chǎn)業(yè)與科技論壇 2019年20期2019-03-20
- 隧道超前管棚施工技術(shù)探討
m無(wú)縫鋼管作為導(dǎo)向管。導(dǎo)向管焊接在鋼拱架上必須保證穩(wěn)固，以保證施工過(guò)程中不移位?？紤]到管棚長(zhǎng)度較長(zhǎng)，防止侵入開(kāi)挖界限，導(dǎo)向管設(shè)置2°的外插角。套拱混凝土施工可采用澆筑混凝土，特殊情況下也可以采用噴射混凝土。2.2 管棚主要技術(shù)參數(shù)根據(jù)隧道洞口的圍巖情況，設(shè)置超前長(zhǎng)管棚的長(zhǎng)度為30 m。管棚鋼管采用直徑為108 mm的Q235無(wú)縫鋼管，管壁厚度為6 mm。管節(jié)設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為3 m和6 m兩種，管壁上設(shè)置注漿孔，孔徑尺寸為10 mm～15 mm，孔位間距300 m
山西建筑 2018年1期2018-08-15
- 中部引黃工程引水隧洞下穿高速公路超前大管棚施工方案研究
0×6 mm 導(dǎo)向管，導(dǎo)向管牢固焊接在鋼架上下兩側(cè)，環(huán)向間距31.1 cm，內(nèi)層導(dǎo)向管中心距開(kāi)挖結(jié)構(gòu)外輪廓25 cm，導(dǎo)向管預(yù)埋完畢后，對(duì)每根導(dǎo)向管進(jìn)行編號(hào)，導(dǎo)向管外層掛設(shè)Φ8、150 mm×150 mm的鋼筋網(wǎng)片，然后噴射C20混凝土至密實(shí)。2）采用Φ220×6 mm鋼管作為管棚的導(dǎo)向管，采用全站儀在工字鋼架上定出其平面位置和外插角，導(dǎo)向管牢固焊接在工字鋼上下兩側(cè)，防止噴射混凝土?xí)r產(chǎn)生偏移，焊接過(guò)程中控制外插角在1°～5°范圍。導(dǎo)向墻加套管斷面圖見(jiàn)圖3。
山西水利科技 2018年3期2018-08-09
- 淺談導(dǎo)向管脹接結(jié)構(gòu)強(qiáng)度試驗(yàn)
地連接在一起。導(dǎo)向管的內(nèi)管與外管之間同樣是采取脹接連接。管子與管子的連接也面臨管子與管板連接的問(wèn)題，即接頭處的彈性變形產(chǎn)生的對(duì)管子的應(yīng)力，也就是兩管之間的徑向殘余壓應(yīng)力。此應(yīng)力的大小能真實(shí)的反應(yīng)接口的抗拉壓強(qiáng)度，但在制造工藝中卻很難控制這應(yīng)力的大小[3-5]。因此，本文對(duì)導(dǎo)向管脹接結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度采取了試驗(yàn)測(cè)量。脹接對(duì)于焊接與螺紋連接等其他連接來(lái)說(shuō)具有很鮮明的特點(diǎn)，焊接在臨近失效時(shí)，通常只有失效載荷而沒(méi)有一個(gè)特定的失效變形。對(duì)于焊接失效，在失效之前焊接件之間沒(méi)有
四川建筑 2018年3期2018-07-10
- 公路隧道大管棚超前支護(hù)施工技術(shù)分析
。2.3 埋設(shè)導(dǎo)向管導(dǎo)向管在工字鋼架架設(shè)完畢之后進(jìn)行埋設(shè)，選用φ127 mm、壁厚為4 mm、長(zhǎng)度為2.0 m的導(dǎo)向管，要求導(dǎo)向管為鋼管且無(wú)接縫，根據(jù)管棚間距確定環(huán)向的間距。按照設(shè)計(jì)要求，在工字鋼架上焊接導(dǎo)向管，以保證在混凝土灌注時(shí)不發(fā)生導(dǎo)向管位移現(xiàn)象。在焊接之后，用螺紋鋼環(huán)向箍對(duì)導(dǎo)向管進(jìn)行加固，加固層數(shù)為四道，并將環(huán)向箍一并焊接到工字鋼架上。嚴(yán)格控制導(dǎo)向管的偏差，其中心線(xiàn)位置偏差必須在±10 mm范圍內(nèi)。根據(jù)設(shè)計(jì)要求確定導(dǎo)向管的縱向位置和環(huán)向間距，具體安
西部交通科技 2018年8期2018-02-19
- 一種氣管套管吸氧濕化防噴濺裝置的研制
括殼體1、第一導(dǎo)向管2和第二導(dǎo)向管3，所述第一導(dǎo)向2和第二導(dǎo)向管3的形狀均為“L”字形，第一導(dǎo)向管2的接口端和第二導(dǎo)向管3的接口端對(duì)稱(chēng)設(shè)置在殼體1的側(cè)壁上，殼體1上部設(shè)有喇叭口4，喇叭口4的出口上覆蓋有紗布7，喇叭口的外側(cè)對(duì)稱(chēng)設(shè)有紗布固定夾8，殼體1底部設(shè)有圓形開(kāi)口5，氣管套管穿過(guò)所述圓形開(kāi)口，圓形開(kāi)口5的內(nèi)側(cè)設(shè)有密封墊6，氣管套管通過(guò)密封墊與圓形開(kāi)口5過(guò)度配合設(shè)置，第一導(dǎo)向管2的接口端和第二導(dǎo)向管3的接口端均設(shè)置于所述殼體上且接口朝向殼體外，第一導(dǎo)向管2
實(shí)用醫(yī)藥雜志 2017年10期2017-12-14
- 導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)寬篩分硅顆粒流化特性的實(shí)驗(yàn)及模擬
國(guó)強(qiáng)，蘇國(guó)良?導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)寬篩分硅顆粒流化特性的實(shí)驗(yàn)及模擬張?jiān)旅?，黃國(guó)強(qiáng)，蘇國(guó)良（天津大學(xué)化工學(xué)院，天津300072）在內(nèi)徑為182mm的導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床中，以亞毫米級(jí)的寬篩分硅顆粒為物料，對(duì)噴動(dòng)氣旁路特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，分別考察了靜止床層高度、夾帶區(qū)高度、導(dǎo)向管內(nèi)徑、噴動(dòng)氣速和流化氣速對(duì)噴動(dòng)氣旁路分率的影響。結(jié)果表明噴動(dòng)氣的旁路分率隨噴動(dòng)氣速的增加首先保持平穩(wěn)，隨后降低直至保持穩(wěn)定值；當(dāng)噴動(dòng)氣速較小時(shí)，旁路分率隨靜止床層高度的增加而增加，當(dāng)噴動(dòng)氣速
化工進(jìn)展 2017年7期2017-07-18
- 超細(xì)粉在聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴流床中的聚團(tuán)尺寸預(yù)測(cè)模型
?超細(xì)粉在聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴流床中的聚團(tuán)尺寸預(yù)測(cè)模型高凱歌，雷玉莊，李海念，周勇（四川大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院，四川成都 610065）超細(xì)粉的流化性能與聚團(tuán)尺寸密切相關(guān)。通過(guò)分析超細(xì)粉聚團(tuán)在聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴流床中的形成過(guò)程，提出了高速射流的剪切作用和聚團(tuán)間的碰撞作用是決定聚團(tuán)尺寸的主要原因。在此基礎(chǔ)上，結(jié)合聚團(tuán)在射流剪切過(guò)程和聚團(tuán)間碰撞過(guò)程中的力平衡分析，建立了聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴流床中聚團(tuán)尺寸分布的預(yù)測(cè)模型；并運(yùn)用這一模型成功預(yù)測(cè)了不同射流氣速下，超細(xì)TiO2顆粒在聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴
化工學(xué)報(bào) 2017年6期2017-06-05
- 一種新型礦用卡車(chē)輪胎氣帶更換裝置的設(shè)計(jì)及應(yīng)用
引導(dǎo)氣帶走向的導(dǎo)向管12，導(dǎo)向管12與拆卸接頭11的第1端固定連接，拆卸接頭11上開(kāi)設(shè)有第1通孔(未示出)，第2通孔與導(dǎo)向管12的內(nèi)孔(未示出)對(duì)齊；第1通孔中設(shè)置有與氣帶上的接頭相配合的內(nèi)扳口13；加力桿2的內(nèi)部設(shè)置有第2通孔(未示出)，第2通孔沿加力桿2的軸向開(kāi)設(shè)，加力桿2的第1端與拆卸接頭11的第一端相連接，導(dǎo)向管12穿設(shè)在第2通孔內(nèi)。圖1 礦用卡車(chē)的輪胎氣帶更換裝置的結(jié)構(gòu)示意圖圖2 礦用卡車(chē)的輪胎氣帶更換裝置中的拆卸部的結(jié)構(gòu)示意圖圖3 礦用卡車(chē)的輪
露天采礦技術(shù) 2017年5期2017-06-05
- 一種新型封包繩切割器的設(shè)計(jì)
封片、橡膠圈、導(dǎo)向管、固定套、橡膠圈和外殼組成，見(jiàn)圖1。跳傘時(shí)，由于主傘沒(méi)有打開(kāi)，跳傘員下降速度越來(lái)越快，經(jīng)智能控制系統(tǒng)識(shí)別后，輸出一定的電能，切割器接受電能后橋絲發(fā)熱，點(diǎn)燃點(diǎn)火藥，繼而點(diǎn)燃作功藥，產(chǎn)生高溫高壓氣體[3]，推動(dòng)切刀剪斷銷(xiāo)釘，切斷導(dǎo)向管及內(nèi)置封口繩，備份傘打開(kāi)，實(shí)現(xiàn)救生目的。圖1 繩索切割器結(jié)構(gòu)示意圖2 設(shè)計(jì)及驗(yàn)證2.1 密封設(shè)計(jì)2.1.1 過(guò)繩孔處密封設(shè)計(jì)傳統(tǒng)切割器的過(guò)繩孔是不密封的，見(jiàn)圖2。當(dāng)水和泥沙進(jìn)入切刀和砧板之間，易造成不能切斷或不
火工品 2016年5期2017-01-10
- 導(dǎo)向管底部泄流孔水力損失計(jì)算分析
610031)導(dǎo)向管底部泄流孔水力損失計(jì)算分析徐建航， 楊翊仁(西南交通大學(xué)力學(xué)與工程學(xué)院， 成都 610031)核燃料組件導(dǎo)向管底部泄流孔的水力損失系數(shù)對(duì)控制棒落棒時(shí)間和落棒速度有著重要影響。在落棒問(wèn)題分析中，能否采用疊加理論計(jì)算泄流孔的水力損失，必須進(jìn)行具體分析和論證。采用CFD方法對(duì)“突縮-突擴(kuò)”型和“突縮-突縮”型兩類(lèi)四種泄流孔在不同流速下的水力損失進(jìn)行了數(shù)值模擬計(jì)算，并與理論計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。計(jì)算結(jié)果表明，對(duì)于流道內(nèi)未充分發(fā)展的流動(dòng)，理論計(jì)算結(jié)
- 油庫(kù)自動(dòng)化改造中液位儀深化應(yīng)用研究
形的影響液位儀導(dǎo)向管安裝時(shí)須考慮罐體變形帶來(lái)的誤差因素影響。a)靜水壓造成罐體變形，會(huì)導(dǎo)致傳統(tǒng)安裝方式的液位儀基準(zhǔn)的位移。當(dāng)油品重量作用于罐壁和罐底時(shí)，罐壁沿徑向發(fā)生凸出變形；同時(shí)罐底垂直方向向下變形 ，因罐底一般設(shè)計(jì)為上錐形的彈性罐底，在靜水壓作用下罐底向下有不同程度的變形量；同時(shí)罐頂也存在向下位移。以上因素導(dǎo)致液位儀的安裝基準(zhǔn)將可能位移，甚至位移超過(guò)10 mm。b)罐體金屬熱膨脹造成液位儀測(cè)量基準(zhǔn)的位移。日夜溫差導(dǎo)致罐壁軸向變形；20 ℃ 的溫差可導(dǎo)致
安全、健康和環(huán)境 2016年9期2016-12-19
- 一種燙金輥表面缺陷檢測(cè)儀調(diào)節(jié)裝置
座，底座上設(shè)有導(dǎo)向管，導(dǎo)向管內(nèi)套裝有旋管，旋管套裝有旋板，旋板上設(shè)有支撐塊，支撐塊之間設(shè)有導(dǎo)向管，導(dǎo)向管套裝有滑管，滑管之間設(shè)有載物板，載物板上設(shè)有載物座，載物座設(shè)有導(dǎo)向軸，導(dǎo)向軸套裝有調(diào)節(jié)管，調(diào)節(jié)管套裝有載物管，載物管上設(shè)有檢測(cè)儀。該發(fā)明方便對(duì)檢測(cè)儀的傾斜度進(jìn)行調(diào)節(jié)；載物板可以通過(guò)滑管沿著導(dǎo)向管實(shí)現(xiàn)移動(dòng)，使用者可以通過(guò)操作桿對(duì)旋管繞導(dǎo)向管進(jìn)行水平轉(zhuǎn)動(dòng)，從而方便對(duì)檢測(cè)儀進(jìn)行靈活調(diào)節(jié)；方便燙金輥表面缺陷進(jìn)行檢測(cè)。
表面工程與再制造 2016年2期2016-12-18
- 導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)單相流場(chǎng)及聲波對(duì)流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬
610065導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)單相流場(chǎng)及聲波對(duì)流場(chǎng)影響的數(shù)值模擬張 青，楊雪峰，周 勇四川大學(xué)化學(xué)工程學(xué)院，四川 成都 610065為闡明超細(xì)粉在聲場(chǎng)導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)的流化機(jī)理，并為進(jìn)一步優(yōu)化和完善床層結(jié)構(gòu)及操作條件提供基礎(chǔ)，采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型計(jì)算了導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)的單相氣體流場(chǎng)，考察了進(jìn)口流化氣速和射流氣速對(duì)氣體流動(dòng)規(guī)律的影響，以及聲場(chǎng)對(duì)導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)氣體軸向速度分布及其脈動(dòng)均方根的影響。結(jié)果表明：在高速射流條件下，導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)氣體呈內(nèi)循
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2016年6期2016-02-10
- 超細(xì)粉在內(nèi)循環(huán)流化床中的流態(tài)化特性
0,11]采用導(dǎo)向管噴動(dòng)床來(lái)流化超細(xì)粉，發(fā)現(xiàn)高速射流可以將CaCO3超細(xì)粉分散成小聚團(tuán)，使超細(xì)粉在一定操作條件下能夠在導(dǎo)向管噴動(dòng)床內(nèi)實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定流態(tài)化。本研究擬在導(dǎo)向管噴動(dòng)床基礎(chǔ)上，在環(huán)隙區(qū)引入流化氣，構(gòu)成氣固內(nèi)循環(huán)體系。利用噴嘴噴出的高速射流破碎超細(xì)粉聚團(tuán)，利用流化氣使破碎后的小聚團(tuán)在環(huán)隙區(qū)實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)流態(tài)化，同時(shí)消除環(huán)隙死區(qū)，使粉體在環(huán)隙區(qū)與導(dǎo)流管之間穩(wěn)定循環(huán)。并實(shí)驗(yàn)考察不同流化方式下的流化特性，定量分析射流氣速對(duì)超細(xì)粉聚團(tuán)尺寸的影響。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)
化學(xué)反應(yīng)工程與工藝 2015年3期2015-11-18
- 導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床中廢棄印刷線(xiàn)路板的非金屬顆粒包覆改性
義忠，郭慶杰?導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床中廢棄印刷線(xiàn)路板的非金屬顆粒包覆改性謝恒來(lái)，吳曼，趙軍，陳義忠，郭慶杰（青島科技大學(xué)化工學(xué)院，山東省多相流體反應(yīng)與分離工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東青島 266042）以3-氨基丙基三乙氧基硅烷（KH-550）為改性劑，在導(dǎo)向管噴動(dòng)流化床內(nèi)對(duì)廢棄印刷線(xiàn)路板的非金屬顆粒（NPWPCB）進(jìn)行包覆改性，研究了顆粒包覆過(guò)程中KH-550溶液（體積分?jǐn)?shù)20%）用量、噴霧速率、霧化氣速、床層溫度及噴動(dòng)氣速等操作參數(shù)對(duì)NPWPCB改性效果的影響。以聚
化工學(xué)報(bào) 2015年3期2015-10-13
- CSJ型炮孔測(cè)量?jī)x傾角測(cè)量的改進(jìn)設(shè)想
后的測(cè)量?jī)x，其導(dǎo)向管能自動(dòng)與孔壁貼伏，且貼伏程度可測(cè)，同時(shí)可測(cè)得炮孔的直徑，降低人員操作與導(dǎo)向管尺寸對(duì)炮孔傾角測(cè)量的影響，提高測(cè)量精度。CSJ型；炮孔測(cè)量?jī)x；傾角測(cè)量；最大偏差角深度測(cè)量與傾角測(cè)量是炮孔測(cè)量的兩個(gè)主要方面。在炮孔測(cè)量?jī)x未發(fā)展起來(lái)之前，國(guó)內(nèi)礦山中深孔一般采用人工插桿測(cè)量炮孔深度、量角器測(cè)量炮孔傾角的方法對(duì)炮孔行測(cè)量驗(yàn)收。此種驗(yàn)收方式不僅人工勞動(dòng)強(qiáng)度大，效率低，還有可能危及工人人身安全。深度測(cè)量一般是利用聲波的回聲定位原理測(cè)量炮孔的深度。197
采礦技術(shù) 2015年3期2015-06-01
- 基于LMS軟件平臺(tái)的核電反應(yīng)堆落棒流固耦合仿真分析
圖3。1.4 導(dǎo)向管與控制棒流體阻力建模圖3 浮動(dòng)套建模導(dǎo)向管與控制棒之間的流體阻力計(jì)算是相對(duì)比較麻煩的，因?yàn)槠渖婕皫讉€(gè)方面：1）導(dǎo)向管與控制棒之間的環(huán)形縫隙。導(dǎo)向管與控制棒之間的環(huán)形縫隙流和驅(qū)動(dòng)桿與鉤爪組件之間的環(huán)形縫隙流類(lèi)似，主要是環(huán)形縫隙流產(chǎn)生流體壓降和流體與邊界產(chǎn)生黏性摩擦力。此處環(huán)形間隙在緩沖段前和緩沖段后分成兩組不同的環(huán)形縫隙，因此在模型中需要對(duì)緩沖段進(jìn)行監(jiān)測(cè)處理。2）底部流水孔。底部流水孔的大小對(duì)于整個(gè)落棒的流體阻力影響是明顯的，由于流水孔的
機(jī)械工程師 2014年8期2014-12-02
- LOCA后物理現(xiàn)象對(duì)壓力容器水位測(cè)量影響分析
出現(xiàn)導(dǎo)致控制棒導(dǎo)向管中流體流動(dòng)，引起控制棒導(dǎo)向管內(nèi)明顯的動(dòng)壓損失，導(dǎo)致對(duì)L VSL的高估。保守假設(shè)破口處的流量完全來(lái)自于控制棒導(dǎo)向管，忽略來(lái)自于支撐板流水孔的流量，在一回路壓力為15.5 MPa和堆芯入口溫度為292.4 ℃的條件下，由Zaloudek曲線(xiàn)[3]得到破口的臨界流量，可計(jì)算控制棒導(dǎo)向管內(nèi)的動(dòng)壓損失ΔpCRG：(8)式中：K′為控制棒導(dǎo)向管內(nèi)阻力系數(shù)；SCRG為控制棒導(dǎo)向管橫截面面積，m2；Wg為控制棒導(dǎo)向管內(nèi)體積流量，m3/s。根據(jù)式(3)計(jì)
原子能科學(xué)技術(shù) 2014年12期2014-08-08
- 控制棒下落時(shí)間計(jì)算模型
組件和燃料組件導(dǎo)向管。反應(yīng)堆驅(qū)動(dòng)線(xiàn)各部件結(jié)構(gòu)復(fù)雜，落棒時(shí)間計(jì)算需要考慮反應(yīng)堆內(nèi)冷卻劑的流速、溫度和壓力的影響，也要考慮外界因素（如地震）的影響。控制棒在下落過(guò)程中，由于通道流體流速的變化，導(dǎo)致受到的水力學(xué)力（水力摩擦力和水力壓力）會(huì)不斷的變化，而且變化值與下落位置是非線(xiàn)性關(guān)系，從而增加了計(jì)算落棒時(shí)間的難度[1]。竇一康等[2]提出了地震工況下用有限差分法對(duì)振動(dòng)方程作離散，對(duì)時(shí)間歷程則用Wilson-θ法進(jìn)行逐步分析，對(duì)由碰撞引起的非線(xiàn)性采用修正的Newto
核技術(shù) 2014年11期2014-03-04
- 定位引導(dǎo)裝置在側(cè)腦室穿刺手術(shù)中的應(yīng)用
以實(shí)現(xiàn)穿刺針的導(dǎo)向管能沿方形支架兩邊(x軸或y軸)移動(dòng)。方形支架通過(guò)頭箍佩戴在病人的頭上，穿刺操作完成后，可將頭箍從病人頭上卸下，以節(jié)省手術(shù)空間，不影響之后的手術(shù)。另外,在支架上設(shè)有可沿x軸方向移動(dòng)的導(dǎo)向板，導(dǎo)向板豎直布置且可繞y軸轉(zhuǎn)動(dòng)，通過(guò)量角器設(shè)定導(dǎo)向板的轉(zhuǎn)動(dòng)角度，導(dǎo)向板轉(zhuǎn)動(dòng)到位后，由鎖緊機(jī)構(gòu)將其位置鎖定；在導(dǎo)向板上設(shè)有可沿y軸移動(dòng)的導(dǎo)向管，導(dǎo)向管的移動(dòng)方向與導(dǎo)向板的移動(dòng)方向相垂直，導(dǎo)向管豎直布置且可繞x軸轉(zhuǎn)動(dòng)，通過(guò)量角器設(shè)定導(dǎo)向管的轉(zhuǎn)動(dòng)角度，導(dǎo)向管轉(zhuǎn)
實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2014年9期2014-02-08
- 基于NEC單片機(jī)田間超聲波測(cè)距的應(yīng)用
形裝置由地輪，導(dǎo)向管a，導(dǎo)向管b，焊接板，壓簧，長(zhǎng)螺桿，測(cè)量基準(zhǔn)板等組成。壓簧嵌套在長(zhǎng)螺桿上，并始終運(yùn)動(dòng)于兩導(dǎo)向管之間，導(dǎo)向管b隨著地面的起伏在導(dǎo)向管a內(nèi)上下滑動(dòng)，活動(dòng)距離為335 cm，導(dǎo)向管a和導(dǎo)向管b之間連接有六角頭螺栓，限制了導(dǎo)向管b繞長(zhǎng)螺桿軸線(xiàn)方向轉(zhuǎn)動(dòng)的的自由度，更好的起到了導(dǎo)向作用。超聲波傳感器安裝在超聲波測(cè)量基準(zhǔn)板上方，測(cè)量超聲波傳感器距離測(cè)量基準(zhǔn)板的距離可以得到機(jī)具作業(yè)深度的變化。圖3 非剛性接觸地面仿形裝置Fig.3 Nonrigid g
電子設(shè)計(jì)工程 2014年6期2014-01-16
- 秦山第二核電廠燃料組件輻照變形測(cè)量、分析及對(duì)策研究
多，文章主要從導(dǎo)向管的輻照生長(zhǎng)、承受工作載荷、熱工水力運(yùn)行、升功率和降功率期間的熱應(yīng)力等方面進(jìn)行相應(yīng)的分析。2.1 輻照生長(zhǎng)和軸向載荷AFA2G燃料組件導(dǎo)向管采用Zr-4（去應(yīng)力退火），AFA3G燃料組件導(dǎo)向管采用Zr-4（再結(jié)晶），兩者都具有輻照生長(zhǎng)效應(yīng)。實(shí)際上燃料組件導(dǎo)向管的輻照生長(zhǎng)不可能是自由生長(zhǎng)，在反應(yīng)堆運(yùn)行期間它的兩端受到堆芯下柵格板和上部構(gòu)件的限制，產(chǎn)生輻照壓蠕變，使其殘余變形不到5%。因此，可以推算燃料組件由于導(dǎo)向管輻照生長(zhǎng)而產(chǎn)生的偏移矢量和
中國(guó)核電 2013年4期2013-03-02
- 落棒過(guò)程中的流體-結(jié)構(gòu)橫向耦合作用分析
致控制棒組件與導(dǎo)向管之間發(fā)生相互碰撞并影響落棒過(guò)程的計(jì)算。為了研究落棒過(guò)程中的流致振動(dòng)及摩擦作用，本文將對(duì)落棒過(guò)程中的流體-結(jié)構(gòu)橫向耦合作用進(jìn)行分析。首先將控制棒與導(dǎo)向管視為彈性體建立了流體-結(jié)構(gòu)橫向耦合振動(dòng)方程，然后將流體力按性質(zhì)分別進(jìn)行計(jì)算，并考慮了不同導(dǎo)向管間的相互影響。結(jié)果表明落棒過(guò)程中的摩擦力并不為零，而且地震工況下的摩擦力較大。本文對(duì)落棒過(guò)程中的流體-結(jié)構(gòu)耦合作用的分析是合理的，可為現(xiàn)有落棒分析模型起到進(jìn)一步完善作用?？刂瓢艚M件，落棒過(guò)程，碰撞
核技術(shù) 2013年4期2013-02-24
- 喪失慢化劑事故及運(yùn)輸過(guò)程鈷靶元件溫度計(jì)算
接起來(lái)，外面由導(dǎo)向管包容，以組成鈷調(diào)節(jié)棒組件。在正常運(yùn)行時(shí)，導(dǎo)向管內(nèi)、外均由慢化劑（重水）所覆蓋，在這些機(jī)械構(gòu)件中的發(fā)熱量均由流動(dòng)的慢化劑帶出。如果功率運(yùn)行時(shí)發(fā)生主慢化劑系統(tǒng)管道破裂事故，將造成慢化劑喪失，鈷調(diào)節(jié)棒組件裸露在重水蒸氣、D2、He和O2等的混合氣體中。此工況下，組件內(nèi)的鈷棒束產(chǎn)生的熱量將通過(guò)管內(nèi)介質(zhì)（混合氣體）傳輸給導(dǎo)向管，并可通過(guò)導(dǎo)向管上的孔傳輸?shù)焦芡饨橘|(zhì)（混合氣體）中。當(dāng)鈷調(diào)節(jié)棒從堆內(nèi)吊裝至屏蔽容器，并運(yùn)輸至乏燃料接收池過(guò)程中，鈷棒束會(huì)裸
原子能科學(xué)技術(shù) 2011年10期2011-07-30
- Enraf伺服液位計(jì)的測(cè)量原理及應(yīng)用
，原因是浮子在導(dǎo)向管內(nèi)上下移動(dòng)過(guò)程中，在某位置受到了附加力（除重力、浮力、拉力外）的作用，并且達(dá)到了力平衡，使伺服電機(jī)停止轉(zhuǎn)動(dòng)，液位計(jì)輸出值保持。實(shí)際上浮子沒(méi)有漂浮在液面上，而是停留在某處了，形成“浮子卡”故障。這種故障均發(fā)生在有導(dǎo)向管的浮頂罐應(yīng)用上，由于導(dǎo)向管不是液位計(jì)廠家配套供貨，多由用戶(hù)根據(jù)廠家建議設(shè)計(jì)、預(yù)制和安裝，因此發(fā)生了G1503、G1505、G1507等罐的浮子與導(dǎo)向管內(nèi)壁的間距過(guò)小，導(dǎo)向管內(nèi)有焊渣、有變徑或開(kāi)孔時(shí)留有毛刺等情況，容易造成“浮
河南化工 2011年15期2011-04-10
- 大型儲(chǔ)罐雙浮盤(pán)無(wú)胎架建造方法研究
點(diǎn)焊。3.3 導(dǎo)向管和測(cè)量孔安裝在雙浮盤(pán)上有271個(gè)導(dǎo)向管和24個(gè)測(cè)量孔，導(dǎo)向管為浮盤(pán)支柱限位機(jī)構(gòu)，測(cè)量孔為儲(chǔ)罐采集油品的液位檢測(cè)。3.3.1 導(dǎo)向管安裝底板安裝點(diǎn)焊完成后，開(kāi)始安裝導(dǎo)向管。首先在底板上定位畫(huà)出導(dǎo)向管的尺寸，審核無(wú)誤，在距離導(dǎo)向管100mm附近焊接吊耳。在吊耳正上方放置三角架，并將5t倒鏈懸掛在三角架上，將底板提起約50mm，用割具切割底板，完成后放開(kāi)倒鏈?zhǔn)沟装鍙?fù)原，然后打磨切割孔圓滑過(guò)渡后安裝導(dǎo)向管。導(dǎo)向管與底板焊接完成后，再安裝加強(qiáng)板。
化工設(shè)計(jì) 2010年6期2010-11-26