摘" " 要：埕海1-1區(qū)塊采用水平井開發(fā)，主要鉆遇地層為明化鎮(zhèn)組和館陶組的松軟砂泥巖地層，井眼易蠕變縮徑，加之大位移和雙增三維軌跡因素，導(dǎo)致該區(qū)塊二開311.15 mm井眼通井作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)高，容易劃出新井眼。通過(guò)設(shè)計(jì)一種通井領(lǐng)眼鉆頭，優(yōu)化通井鉆具和通井技術(shù)措施，形成了埕海1-1區(qū)淺軟地層安全高效通井技術(shù)，解決了淺軟地層通井遇阻易劃出新眼、大井斜長(zhǎng)穩(wěn)斜段井眼清潔效果差等難題?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用1口井，通井時(shí)效提高12.34%，并為區(qū)塊首口井全漂浮下套管順利實(shí)施提供了良好的井眼條件。該技術(shù)對(duì)于淺軟地層大位移井的安全施工及提速提效具有一定意義。

關(guān)鍵詞：埕海1-1區(qū)塊；淺軟地層；大位移井；通井；領(lǐng)眼鉆頭

Safe and efficient wiper trip technology in shallow soft formation of Chenghai

1-1 oilfield block

SHEN Jiyang， CHENG Yukun， WANG Jianmin， ZHANG Munan

Drilling Branch of CNPC Offshore Engineering Company Limited， Tianjin 300451， China

Abstract：In the horizontal well drilling on the Chenghai 1-1 （CH1-1） Block， the formations drilled were mainly soft sandstone strata of the Minghuazhen Formation and Guantao Formation. Creep closure is likely to occur at the wellbore. Meanwhile， factors including double-increase three-dimensional trajectory and large displacement resulted in a high operation risk of second-spud 311.15 mm wellbore drifting and a new hole was likely to appear. By designing a wiper trip pilot bit， optimizing the wiper trip drilling string and technical measures of the wiper trip， safe and efficient drifting technology was achieved for the shallow soft formation of CH 1-1 oilfield block， which solved the problems of the easy-to-appear new hole during tight hole situation in shallow soft formation， and poor downhole cleaning in high-inclination hold section. With on-site application in one well， wiper trip time was saved by 12.34%， and well prepared the wellbore condition for the successful application of full floating casing running in the first well at CH1-1 block. This technology is helpful for safe construction and efficiency enhancementin extended reach wells in shallow soft formation.

Keywords：Chenghai1-1 oilfield block; shallow soft formation; extended reach well; wiper trip; pilot bit

埕海1-1區(qū)塊位于大港油田南部灘海地區(qū)，該區(qū)塊導(dǎo)管架平臺(tái)槽口為4 × 8結(jié)構(gòu)，南、北兩側(cè)各分布16個(gè)槽口，槽口間距2.2 m × 2.7 m，全部為單筒雙井設(shè)計(jì)，采用水平井開發(fā)。由于此區(qū)塊油藏埋深淺、井斜大、裸眼段長(zhǎng)且地層疏松，故此給二開311.15 mm井眼通井、下套管等帶來(lái)了諸多困難。統(tǒng)計(jì)該區(qū)塊2018—2023年施工的23口井，其中1井和2井二開套管中途固井后，再次通井時(shí)劃出新井眼；3井二開打撈落井鉆具，多次通井后，在距離表套管鞋150 m處找不到原井眼，打水泥塞側(cè)鉆；4井通井遇阻形成臺(tái)階無(wú)法通過(guò)，下原螺桿鉆具擺工具面找回原井眼。一旦通井劃出新井眼，將造成較大經(jīng)濟(jì)損失，因此有必要針對(duì)淺軟地層大位移井通井技術(shù)進(jìn)行研究。

目前常見的通井方法主要有2種[1]，一種是選擇完鉆后采用原旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆具全程倒劃眼短起鉆通井，該方法存在井下工具連續(xù)長(zhǎng)時(shí)間旋轉(zhuǎn)易疲勞、旋導(dǎo)工具費(fèi)用高等缺點(diǎn)；另一種是選擇完鉆后起出原鉆具，重新組合常規(guī)鉆具進(jìn)行通井，無(wú)論是選擇PDC鉆頭還是牙輪鉆頭，對(duì)于軟地層來(lái)說(shuō)均具有較強(qiáng)的攻擊性，通井遇阻劃眼時(shí)，由于沒(méi)有導(dǎo)向工具，均會(huì)從井壁臺(tái)階或“大肚子”井眼處吃入新的地層，尤其在狗腿度大的井段，稍微操作不當(dāng)就會(huì)鉆出新井眼。本文通過(guò)設(shè)計(jì)一種個(gè)性化PDC通井領(lǐng)眼鉆頭，減弱鉆頭冠部攻擊性，同時(shí)具有領(lǐng)眼導(dǎo)向作用和修整井壁能力，大幅提高了軟地層常規(guī)鉆具通井方式的安全性和時(shí)效性。

1" " 鉆出新井眼原因分析

1.1" " 地層疏松

埕海1-1區(qū)主要開發(fā)沙河街組和館陶組油藏，垂深1 350～1 450 m，井深4 000～4 500 m，軌跡多為大位移水平井（常規(guī)大位移井是指水垂比 ≥ 2，且測(cè)深大于3 000 m或水平位移超過(guò)3 000 m的井[2]）。地層自上而下為平原組、明化鎮(zhèn)組、館陶組、沙河街組，主要以軟泥巖和松散的細(xì)砂巖為主，以5井為例的典型地質(zhì)分層和巖性描述見表1。

1.2" " 井身結(jié)構(gòu)與軌跡因素

埕海1-1區(qū)塊單井軌跡多采用“淺造斜+雙增”三維軌跡設(shè)計(jì)。以5井為例，造斜點(diǎn)200 m，全角變化率2.4°/30 m，造斜終點(diǎn)1 234 m，井斜角78.70°；增斜扭方位始點(diǎn)3 035 m，全角變化率3.0°/30 m，增斜扭方位終點(diǎn)（入口點(diǎn)）3 450 m，井斜角89.73°，井底點(diǎn)（末端點(diǎn)）3 850 m，井底視平移3 098 m。以5井為例的井身結(jié)構(gòu)見表2，二開裸眼段長(zhǎng)2 234 m，是該井施工難點(diǎn)。

1.3" " 砂泥巖地層井壁蠕變縮徑

針對(duì)鉆井工程中淺層砂泥巖井眼蠕變縮徑問(wèn)題，國(guó)內(nèi)有學(xué)者進(jìn)行了相關(guān)研究。艾貴成等[3]將軟泥巖的蠕變程度分為五級(jí)，探討了相應(yīng)的鉆井技術(shù)，認(rèn)為合理控制鉆井液密度能有效減弱軟泥蠕變對(duì)鉆井作業(yè)的影響。李治衡等[4]研究了渤海油田砂泥巖物性與力學(xué)性質(zhì)，通過(guò)試驗(yàn)結(jié)合理論分析的方法，揭示了淺層砂泥巖地層井壁蠕變縮徑的機(jī)理和規(guī)律，計(jì)算了不同鉆井液密度下砂泥巖長(zhǎng)期蠕變的縮徑率，得到了渤海淺部砂泥巖地層安全鉆井周期，以縮徑20%為前提條件的安全鉆井周期為10～20 d。

1.4" nbsp; 砂泥巖界面形成小臺(tái)階

鉆井過(guò)程中，由于砂巖和泥巖的耐沖蝕性、滲透率和強(qiáng)度存在差異，砂巖和泥巖地層井眼擴(kuò)大率不一樣，在二者交界面處易形成小臺(tái)階，由此導(dǎo)致下鉆遇阻情況發(fā)生。以5井為例，其311.15 mm井眼砂泥巖交界面共計(jì)52處。

2" " 通井領(lǐng)眼鉆頭設(shè)計(jì)

鉆井常用的PDC鉆頭和牙輪鉆頭，主要作用都是破碎巖石取得進(jìn)尺，均具有較強(qiáng)的破巖能力，當(dāng)軟地層通井遇阻劃眼時(shí)，鉆頭在鉆壓和轉(zhuǎn)速的作用下，可從井壁臺(tái)階或“大肚子”井眼處輕松鉆出新井眼。而通井的主要目的是為了檢驗(yàn)井筒是否暢通、擴(kuò)劃井壁、破除臺(tái)階、消除井壁阻點(diǎn)，以及清除井眼中滯留的巖屑，使井眼充分凈化，降低滑動(dòng)摩阻系數(shù)，為后續(xù)測(cè)井或下套管作業(yè)提供良好的井眼條件。依據(jù)通井的目的，本文開展了通井鉆頭的個(gè)性化設(shè)計(jì)。通井領(lǐng)眼鉆頭實(shí)物如圖1所示，鉆頭體為AISI4145H材質(zhì)合金鋼，采用五軸數(shù)控加工成型，保徑直徑311.15 mm。

2.1" " 鉆頭剖面形狀

HEYDARSHAHY Seyed Ali等[5]用有限元方法模擬了不同形狀鉆頭的破巖效果，研究了地層應(yīng)力分布及裂縫延伸模式，其中圓弧頂鉆頭（IADC-0-3）對(duì)地層施加的應(yīng)力最低（見圖2），且對(duì)井壁造成的損傷最?。ㄒ妶D3）。

基于HEYDARSHAHY Seyed Ali等人的研究成果，?311.15 mm通井領(lǐng)眼鉆頭剖面形狀采用“直刀翼+較平緩的長(zhǎng)拋物線冠形”設(shè)計(jì)，剖面形狀如圖4所示。

該剖面形狀具有以下特點(diǎn)：第一，圓弧頂鉆頭對(duì)地層施加的應(yīng)力最低，對(duì)井壁的損傷最小；第二，鉆頭冠部呈長(zhǎng)拋物線狀，配合4個(gè)對(duì)稱直刀翼設(shè)計(jì)，提高了鉆頭的引導(dǎo)能力，有利于引導(dǎo)鉆頭順利進(jìn)入原井眼。

2.2" " 布齒設(shè)計(jì)

現(xiàn)有常規(guī)鉆頭心部和鼻部都有切削齒，對(duì)地層攻擊性強(qiáng)，為了減弱鉆頭的攻擊性，設(shè)計(jì)的通井領(lǐng)眼鉆頭冠部圓弧刀翼上無(wú)切削齒。通井領(lǐng)眼鉆頭滿眼設(shè)計(jì)，具備劃眼和倒劃眼功能。在鉆頭每個(gè)刀翼主動(dòng)規(guī)徑處均布置了?13 mm PDC切削齒，可以進(jìn)行劃眼修整井壁；在每個(gè)刀翼尾端布置 PDC倒劃眼齒，可以進(jìn)行倒劃眼處理，消除鍵槽或臺(tái)階。在鉆頭規(guī)徑塊上，布置了硬質(zhì)合金齒，加強(qiáng)保徑防磨損能力。

2.3" " 水力設(shè)計(jì)

為了防止鉆頭在軟泥巖中出現(xiàn)泥包現(xiàn)象，領(lǐng)眼鉆頭采用多噴嘴加大排量流道面積的強(qiáng)化型水力結(jié)構(gòu)，刀翼寬度設(shè)計(jì)較窄，增大排屑槽空間，利于巖屑的清除。通井領(lǐng)眼鉆頭共設(shè)置了6個(gè)水眼，包括4個(gè)前向噴嘴、2個(gè)后向噴嘴，噴嘴布置如圖5所示。噴嘴大小可換，根據(jù)壓力和排量進(jìn)行調(diào)節(jié)，保證鉆頭的清洗和冷卻效果。特殊設(shè)計(jì)的2個(gè)后向噴嘴，加強(qiáng)了對(duì)排屑槽的清洗效果，也更有利于帶走沉沙。

3" " 通井鉆具組合優(yōu)化

通井底部鉆具主要是由鉆頭、鉆鋌和鉆具穩(wěn)定器組成，為了確保大位移井通井效果及井下安全，應(yīng)合理選擇通井鉆具組合的彎曲剛度、扶正器數(shù)量及安裝位置[6]。原則上，通井底部鉆具的剛性和結(jié)構(gòu)應(yīng)接近原鉆具，否則通井容易遇阻；同時(shí)保持鉆具彎曲剛度大于套管的彎曲剛度，確保套管能夠順利通過(guò)井眼曲率較大的井段。修整井眼的主要部件是鉆頭和穩(wěn)定器，針對(duì)大段易縮徑泥巖，在不增加通井鉆具剛性的前提下，可以增加一個(gè)偏心微擴(kuò)眼器，強(qiáng)化修整井壁和清潔井眼的效果。通過(guò)軟件模擬和經(jīng)驗(yàn)分析，一般將偏心式隨鉆擴(kuò)眼器放置在加重鉆桿之后，距離鉆頭約150 m位置[7-9]。綜上原則，埕海1-1區(qū)通井底部鉆具優(yōu)化為以下組合方式。

組合1：?311.15 mm通井領(lǐng)眼鉆頭+630×630浮閥接頭+?308～311 mm螺旋穩(wěn)定器+?209.55 mm鉆鋌×3根+?203.2 mm振擊器+631×520變扣接頭+?139.7 mm加重鉆桿×9根+?139.7 mm鉆桿（每10柱加1根清砂鉆桿）。

組合2：?311.15 mm通井領(lǐng)眼鉆頭+630×630浮閥接頭+?308～311 mm螺旋穩(wěn)定器+?209.55 mm鉆鋌×3根+?203.2 mm振擊器+631×520變扣接頭+?139.7 mm加重鉆桿×12根+偏心微擴(kuò)眼器+?139.7 mm加重鉆桿×2根+?139.7 mm鉆桿（每10柱加1根清砂鉆桿）。

使用SunnyPathing軟件計(jì)算通井底部鉆具和技術(shù)套管彎曲剛度，如圖6、圖7所示。通井底部鉆具組合加權(quán)平均彎曲剛度為1.94 E+019 Pa·mm4，稍高于技術(shù)套管的彎曲剛度1.07 E+019～1.25 E+019 Pa·mm4，滿足通井鉆具對(duì)彎曲剛度的要求。

4" " 通井關(guān)鍵技術(shù)措施

埕海區(qū)塊淺層大位移井，二開311.15 mm井眼裸眼段長(zhǎng)，井斜角大，井筒巖屑不易清潔，二開中完后，采用原鉆具全程倒劃眼起鉆，最大程度清潔井眼。通井作業(yè)則以“干通”為主，即利用吊卡起下鉆具以達(dá)到修整、暢通井眼的目的，采取以下幾項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)措施。

1）通井作業(yè)前，詳細(xì)掌握鉆井期間收集的地層巖性、實(shí)鉆軌跡、鉆井液體系轉(zhuǎn)換井深、巖屑返出情況等信息。通井下鉆時(shí)，在狗腿較大井段、鉆井液性能調(diào)整井段、劃眼憋泵蹩頂驅(qū)等異常位置，提前控制速度，緩慢通過(guò)。

2）下鉆過(guò)程中如果有遇阻現(xiàn)象，下壓不超過(guò)100 kN，活動(dòng)通過(guò)后進(jìn)行拉順處理；若無(wú)法通過(guò)，則開泵下沖，排量從100～180 spm逐級(jí)嘗試；若下沖仍遇阻，開頂驅(qū)40 r/min劃眼處理，并密切注意指重表變化，最大鉆壓不超過(guò)20 kN，劃眼下放速度盡可能大于該位置鉆進(jìn)機(jī)械鉆速的2倍，避免連續(xù)大鉆壓劃出新井眼。連續(xù)遇阻井段通過(guò)后，開泵200 r/min、轉(zhuǎn)速100 r/min倒劃一遍，再停泵停轉(zhuǎn)干通下鉆驗(yàn)證，順暢后再繼續(xù)下鉆。

3）基于Kamp;M團(tuán)隊(duì)研究的大斜度井?dāng)y巖機(jī)理[10-11]，對(duì)于大尺寸井眼，當(dāng)頂驅(qū)轉(zhuǎn)速高于120 r/min時(shí)，巖屑傳輸帶“啟動(dòng)”；當(dāng)轉(zhuǎn)速低于120 r/min時(shí)，巖屑傳輸帶“停止”。通井到底后，采用高轉(zhuǎn)速（130 r/min）、大排量（70 L/s）充分循環(huán)2～4周以上，同時(shí)觀察振動(dòng)篩返出情況，確保將井內(nèi)滯留巖屑循環(huán)攜帶出井眼。

4）根據(jù)對(duì)區(qū)塊多口大位移井的數(shù)據(jù)回顧，下套管前反演的滑動(dòng)摩阻系數(shù)需小于0.3才能有效保障套管順利下入到設(shè)計(jì)井深。做好實(shí)際鉤載和軟件模擬載荷對(duì)比分析，監(jiān)測(cè)摩阻異常井段，并針對(duì)性進(jìn)行二次通井處理。

5" " 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果

5井為埕海1-1區(qū)塊一口生產(chǎn)水平井，目的層為館陶組，完鉆井深3 850 m（垂深1 342 m），該井地層、巖性、井身結(jié)構(gòu)與軌跡具體描述見前文。二開311.15 mm井眼中完井深3 487 m，井斜86.05°，裸眼段長(zhǎng)2 234 m，水垂比2.07，二開通井選擇鉆具組合1，不帶微擴(kuò)眼器，以“干通”為主，通井到底后，再短起下700 m驗(yàn)證。全井在砂泥巖交界面遇阻（共6處），均上下活動(dòng)一次后通過(guò)，通過(guò)臺(tái)階能力強(qiáng)，如圖8所示；在厚層泥巖段遇阻（共5處），劃眼通過(guò)，劃眼扭矩波動(dòng)明顯，只劃一遍，再次下放，拉力正常，修整井壁能力強(qiáng)，如圖9所示。

對(duì)比埕海1-1區(qū)塊先后連續(xù)施工的4口大位移井通井情況（見表3），5井應(yīng)用了通井領(lǐng)眼鉆頭，通井時(shí)間最短，僅用時(shí)2.06 d，較其他3口井平均通井時(shí)間（5.11 d）縮短了59.69%；較井深和水垂比相似的6井通井時(shí)間節(jié)約了0.29 d，通井時(shí)效提高12.34%；同時(shí)，5井通井后的效果最好，井眼滑動(dòng)摩阻系數(shù)最低，由0.32降至了0.25，比6井通井后滑動(dòng)摩阻系數(shù)（由0.32降至0.28）更好，為5井實(shí)現(xiàn)該區(qū)塊首口井全漂浮下套管提供了良好的井眼條件。

6" " 結(jié)論

1）軟地層鉆井應(yīng)盡可能保持軌跡平滑，避免出現(xiàn)大狗腿，控制測(cè)斜排量和長(zhǎng)時(shí)間定點(diǎn)循環(huán)，防止沖出“大肚子”；中完后倒劃眼攜砂時(shí)應(yīng)控制好速度，防止憋壓造成井壁失穩(wěn)；中途循環(huán)采用“慢提快放”的方式，防止出現(xiàn)臺(tái)階。

2）針對(duì)軟地層特點(diǎn)設(shè)計(jì)的通井領(lǐng)眼鉆頭，具有較強(qiáng)的引導(dǎo)功能，可引導(dǎo)鉆頭更容易進(jìn)入原井眼，同時(shí)井壁修整能力強(qiáng)，遇阻點(diǎn)可以進(jìn)行劃眼和倒劃眼處理，因此通井時(shí)效和安全性較常規(guī)鉆頭大幅提高。

3）通井鉆具組合彎曲剛度應(yīng)與原鉆具相似，鉆具剛性發(fā)生較大變化時(shí)，在軟地層高造斜率井段容易遇阻劃出新井眼；同時(shí)不低于套管彎曲剛度，確保套管能夠順利通過(guò)井眼曲率較大的井段。

4）提高操作人員預(yù)防劃出新井眼的意識(shí)，堅(jiān)持“一通、二沖、三劃眼”的操作原則，是防止劃出新井眼的重要措施。

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作者簡(jiǎn)介：

沈吉陽(yáng)（1984—），男，四川巴中人，工程師，2008年畢業(yè)于西南石油大學(xué)石油工程專業(yè)，現(xiàn)從事海洋石油鉆井方面的工作。Email：shenjy.cpoe@cnpc.com.cn

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