賈義，賈德民，王曉艷，張海燕，王軍粱

摘要： 為探究高壓油管結(jié)構(gòu)對(duì)噴油速率的影響，采用EFS噴油速率試驗(yàn)臺(tái)進(jìn)行了不同高壓油管長度、折彎半徑以及內(nèi)徑下的噴油速率試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明：高壓油管內(nèi)部的壓力振蕩對(duì)噴油速率影響顯著，大噴油脈寬下會(huì)出現(xiàn)噴油速率上翹的現(xiàn)象，導(dǎo)致噴油量增加；高壓油管的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)噴油速率的影響形式不一，高壓油管的長度主要影響噴油速率上翹的時(shí)刻，高壓油管的內(nèi)徑主要影響噴油速率的數(shù)值和上翹的峰值，而高壓油管的折彎半徑對(duì)噴油速率幾乎無影響。

關(guān)鍵詞： 高壓油管；噴油速率；噴油脈寬；壓力波動(dòng)；噴油量

DOI： 10.3969/j.issn.1001-2222.2024.03.007

中圖分類號(hào)： TK423.84文獻(xiàn)標(biāo)志碼： B文章編號(hào)： 1001-２２２２（２０24）０3-００42-０4

面對(duì)“雙碳”目標(biāo)的挑戰(zhàn)，柴油機(jī)的高效、清潔燃燒成為研究的熱點(diǎn)。柴油的噴油速率決定著缸內(nèi)的燃燒過程，是影響柴油機(jī)高效清潔燃燒的關(guān)鍵因素之一。在柴油的高壓噴射過程中，噴油器針閥的開啟和關(guān)閉往往伴隨著壓力波的產(chǎn)生；壓力波在高壓油管中的傳遞會(huì)導(dǎo)致高壓油管內(nèi)壓力劇烈振蕩，進(jìn)而影響噴油器的噴油速率和噴油量，導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)效率和一致性變差。而高壓油管的結(jié)構(gòu)特征是影響高壓油管內(nèi)壓力振蕩的重要因素，因此探究高壓油管的結(jié)構(gòu)特征對(duì)噴油速率和噴油量的影響是改善高壓共軌系統(tǒng)供油穩(wěn)定性和精確性的重要手段，具有較高的研究價(jià)值。

高壓共軌系統(tǒng)讓柴油機(jī)供油系統(tǒng)更加靈活和可控，為了進(jìn)一步提高燃油系統(tǒng)的精確性，國內(nèi)外學(xué)者開展了一系列高壓共軌系統(tǒng)波動(dòng)特性研究。蘇萬華［1］等采用在噴油器頭部安裝高精度壓力傳感器的方式探究了噴油器噴射過程中噴油器內(nèi)部的壓力波動(dòng)特性，結(jié)果顯示：噴嘴內(nèi)部的壓力波動(dòng)隨著噴射壓力的提高而變得更為劇烈，影響著噴油速率的變化。Herfatmanesh等［2］在發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)臺(tái)架通過對(duì)噴油系統(tǒng)的控制探究了高壓共軌系統(tǒng)中壓力波動(dòng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)噴油量的影響，結(jié)果顯示：高壓共軌系統(tǒng)的壓力波動(dòng)影響著發(fā)動(dòng)機(jī)主噴的噴油量，而噴油量的波動(dòng)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的有害物質(zhì)排放具有重要影響。Qi Lan等［3］通過燃油系統(tǒng)試驗(yàn)臺(tái)探究了雙閥控制的高壓共軌系統(tǒng)的壓力波動(dòng)特性，發(fā)現(xiàn)高壓共軌管內(nèi)壓力和噴油器噴油壓力的差別主要受高壓管路的沿程阻力損失影響，進(jìn)而影響噴油器的整個(gè)噴油過程。除此之外，Shatrov［4］、張志昊［5］、周談慶［6］等通過先進(jìn)的試驗(yàn)手段探究了燃油物性、燃油的溫度壓力對(duì)高壓油管內(nèi)壓力波動(dòng)的影響，呂曉晨［7］、倪昊［8］、蘭奇［9］、蘇海峰［10］、孟育博［11］、郝真真［12］等通過仿真的手段探究了高壓油泵、高壓共軌管結(jié)構(gòu)以及高壓油管結(jié)構(gòu)對(duì)燃油壓力波動(dòng)的影響。但是這些研究往往側(cè)重于高壓共軌系統(tǒng)燃油壓力的波動(dòng)，而很少有單獨(dú)針對(duì)高壓油管結(jié)構(gòu)及其對(duì)噴油速率影響的研究。本研究重點(diǎn)針對(duì)高壓油管結(jié)構(gòu)和噴油速率進(jìn)行分析研究，探究高壓油管結(jié)構(gòu)以及壓力波動(dòng)對(duì)噴油器噴油速率的影響。

1試驗(yàn)設(shè)備及方案

高壓油管對(duì)噴油速率的影響探究試驗(yàn)在EFS試驗(yàn)臺(tái)架上開展，EFS試驗(yàn)臺(tái)架的結(jié)構(gòu)如圖1所示。EFS試驗(yàn)臺(tái)分為三部分：燃油供給系統(tǒng)、噴油速率測試部分、數(shù)據(jù)采集及控制部分。燃油供給系統(tǒng)包括高壓共軌管、高壓油泵、電機(jī)及油路。其中電機(jī)帶動(dòng)高壓油泵完成燃油噴射壓力的建立；高壓共軌管為噴油速率試驗(yàn)臺(tái)專用，能實(shí)現(xiàn)0～300 MPa軌壓，共軌管容量為500 mL；試驗(yàn)用燃油為油泵測試油（ISO4113—2020）。噴油速率測試部分采用EFS的IFR600噴油速率測量儀，噴油器采用德爾福噴油器；噴油器通過工裝安裝在IFR600上，并通過高壓油管與共軌管連接。數(shù)據(jù)采集及控制部分采用EFS試驗(yàn)臺(tái)的單次噴射儀和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，其中在高壓油管上靠近高壓共軌端（軌端）和靠近噴油器端（嘴端）分別安裝kistler油管壓力傳感器，完成高壓油管內(nèi)壓力的同步測試。

試驗(yàn)用高壓油管為專門定制的高壓油管，油管規(guī)格如表1所示。其中編號(hào)2油管為3個(gè)，用來驗(yàn)證油管折彎形狀對(duì)噴油速率的影響，試驗(yàn)時(shí)采用彎管機(jī)對(duì)2號(hào)油管以26，53，80 mm半徑進(jìn)行折彎。油管1和油管2的長度分別為1 m和1.2 m，用以驗(yàn)證油管長度對(duì)噴油速率的影響。油管1和油管3長度都為1 m，油管內(nèi)徑分別為3.6 mm和4.0 mm，用以驗(yàn)證油管內(nèi)徑對(duì)噴油速率的影響。

試驗(yàn)時(shí)，將電機(jī)轉(zhuǎn)速設(shè)置為600 r/min，以降低油泵供油對(duì)共軌管壓力波動(dòng)的影響；試驗(yàn)噴油壓力設(shè)置為120 MPa，試驗(yàn)噴射脈寬設(shè)置為1 600～3 400 μs；燃油溫度控制在38±2 ℃，燃油噴射背壓為2 MPa；噴油速率通過IFR600進(jìn)行測試，每次測試結(jié)果為50循環(huán)平均值；高壓油管壓力通過油管壓力傳感器測量。

2試驗(yàn)結(jié)果

試驗(yàn)采用的共軌管容量遠(yuǎn)超發(fā)動(dòng)機(jī)用共軌管容量，軌壓受高壓油泵泵油的影響在5 MPa內(nèi)［7］，對(duì)軌壓的影響整體較小，相對(duì)于120 MPa的噴油壓力可忽略不計(jì)。試驗(yàn)時(shí)高壓共軌管只連接一只噴油器，避免了多只噴油器的干擾。因此高壓油管及共軌管內(nèi)的燃油壓力波動(dòng)可認(rèn)為主要受燃油噴射和高壓油管結(jié)構(gòu)的影響，為試驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性提供基礎(chǔ)。高壓油管是連接共軌管和噴油器的關(guān)鍵部件，對(duì)噴油速率的影響尤為重要。

2.1噴油速率與高壓油管壓力波動(dòng)

高壓油管內(nèi)的燃油在噴油器針閥開啟和關(guān)閉時(shí)均會(huì)產(chǎn)生壓力波動(dòng)，而壓力波動(dòng)導(dǎo)致噴油速率的變化。試驗(yàn)過程中同步記錄了噴油速率以及高壓油管內(nèi)的壓力，測試結(jié)果如圖2所示。圖2a所示為噴射過程中噴油速率與嘴端和軌端的壓力變化。從圖中可知，在0～3.5 ms內(nèi)隨著噴射的進(jìn)行，嘴端的高壓油管壓力波動(dòng)較大，并且呈先降低后升高的趨勢；而軌端的高壓油管壓力相對(duì)嘴端壓力變化相對(duì)滯后，壓力波動(dòng)較小，并呈輕微振蕩趨勢。噴油速率曲線開始時(shí)刻要早于嘴端的壓力下降時(shí)刻，并且隨著噴射的進(jìn)行，噴油速率增加速度先快后慢，平穩(wěn)一段時(shí)間后噴射速率逐漸增加，然后快速降低直至噴油結(jié)束。從圖中可以看出，在嘴端壓力提升后，噴油速率滯后一定時(shí)間開始上升，并且逐漸升高；噴油速率后半段的上翹同步導(dǎo)致噴油量的增加。綜上可知高壓油管壓力波動(dòng)對(duì)噴油速率和噴油量影響顯著。圖2b所示為不同脈寬下嘴端高壓油管壓力的變化。從圖中可以看出，隨著噴射的進(jìn)行，高壓油管的壓力呈振蕩趨勢，并且振蕩幅值逐漸降低。噴油開始后，高壓油管內(nèi)壓力先降低后升高，兩個(gè)脈寬的壓力波動(dòng)趨勢一致，但噴射脈寬的差別導(dǎo)致噴油器針閥關(guān)閉時(shí)刻高壓油管內(nèi)壓力值不一致。由圖中可知，在2 400 μs脈寬下噴射結(jié)束時(shí)高壓油管內(nèi)壓力較高，隨著針閥的關(guān)閉，高壓油管壓力出現(xiàn)突增的情況，并且相比于2 800 μs噴射脈寬突增幅值更高；2 400 μs脈寬下更高的壓力突增幅值導(dǎo)致高壓油管內(nèi)整體壓力振蕩幅值增加；2 400 μs脈寬下噴油結(jié)束更早，高壓油管內(nèi)整體的壓力振蕩相位提前，但高壓油管內(nèi)壓力振蕩頻率一致。綜上可知：噴油脈寬影響著針閥關(guān)閉時(shí)刻高壓油管壓力振蕩的壓力值，進(jìn)而影響著高壓油管內(nèi)壓力振蕩的相位和振蕩幅值，但對(duì)高壓油管壓力振蕩的頻率沒有影響。

2.2高壓油管形狀對(duì)噴油速率的影響

高壓油管受發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)及布置的限制，通常進(jìn)行不同形式的折彎。為了探究噴油器折彎對(duì)噴油速率的影響，試驗(yàn)分別對(duì)折彎半徑為26 mm，53 mm和80 mm的高壓油管進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。圖3a所示為不同折彎半徑和噴射脈寬下噴油速率的測試結(jié)果。從圖中可以看出，不同折彎半徑下噴油速率曲線基本重合。圖3b所示為不同折彎半徑和噴油脈寬下的噴油量偏差測試結(jié)果。從圖中可以看出，折彎半徑對(duì)噴油量的影響微小，最大偏差在0.7%以內(nèi)。高壓油管內(nèi)的燃油壓力與噴油過程緊密相關(guān)，但高壓油管的形狀對(duì)噴油器的噴射速率影響可以忽略不計(jì)，也就意味著高壓油管內(nèi)的壓力波動(dòng)頻率和壓力波傳遞速度不受高壓油管形狀的影響［13］。

2.3高壓油管長度對(duì)噴油速率的影響

高壓油管長度的變化會(huì)改變高壓油管內(nèi)部壓力波的傳遞距離及壓力波動(dòng)的頻率，進(jìn)而影響噴油器的噴油速率。圖4所示為高壓油管長度對(duì)噴油速率和噴油量影響的測試結(jié)果。圖4a所示為高壓油管長度與噴油速率的關(guān)系。從圖中可知，隨著噴射脈寬的增加，噴油速率開始出現(xiàn)后半段增加的趨勢。而不同高壓油管長度下，噴油速率開始上翹的時(shí)刻不一致，短的高壓油管上翹更早，噴油速率上翹峰值相差不大。高壓油管除長度不一致以外，材料和結(jié)構(gòu)均一致，高壓油管內(nèi)的壓力傳播速度取決于高壓油管內(nèi)的壓力［13］，在高壓油管壓力相差不大的情況下，高壓油管的長度是影響高壓油管內(nèi)壓力波動(dòng)頻率的關(guān)鍵因素，短的高壓油管擁有更高的壓力振蕩頻率，高壓油管內(nèi)第一個(gè)壓力振蕩峰值出現(xiàn)更早，同步導(dǎo)致噴油速率上翹時(shí)刻提前。圖4b所示為2號(hào)長高壓油管相比于1號(hào)短高壓油管的噴油量偏差。從圖中可以看出，噴油量偏差呈先增大后降低的趨勢。在2 000 μs噴油脈寬下，噴油量偏差值較大，主要是因?yàn)槎痰母邏河凸軌毫φ袷幹芷诙?，在噴油結(jié)束時(shí)刻出現(xiàn)壓力增加的情況，噴油速率得到提高。隨著噴油脈寬繼續(xù)增加，噴油量偏差逐漸較小，主要因?yàn)樵谠囼?yàn)的噴射脈寬范圍內(nèi)，長的高壓油管在噴油后半段處于壓力振蕩的峰值附近，減小了噴油速率上翹時(shí)刻晚導(dǎo)致的噴油量偏差。

2.4高壓油管內(nèi)徑對(duì)噴油速率的影響

高壓油管內(nèi)徑影響著高壓油管的供油速率，同時(shí)也是影響噴油速率的關(guān)鍵因素之一。試驗(yàn)對(duì)相同長度、不同內(nèi)徑的高壓油管進(jìn)行試驗(yàn)測試，測試結(jié)果如圖5所示。圖5a所示為高壓油管內(nèi)徑對(duì)噴油速率的影響。由圖可知，小內(nèi)徑的高壓油管前期的噴油速率較低，這主要是由于噴油器針閥開啟時(shí)，噴油器內(nèi)燃油壓力突然降低，產(chǎn)生沿著噴油器和高壓油管傳遞的膨脹波，膨脹波傳遞的過程中將燃油的壓力勢能轉(zhuǎn)化為燃油的動(dòng)能，向噴油器側(cè)流動(dòng)；由于噴油器內(nèi)徑的不一致導(dǎo)致高壓油管內(nèi)壓力的降低幅度不一致，大內(nèi)徑高壓油管壓力降低更?。?4］。小內(nèi)徑的高壓油管壓力降低幅度較大，會(huì)導(dǎo)致從軌端反射回來的壓力波動(dòng)更大，在噴油速率曲線后半段出現(xiàn)更高的噴油速率峰值。圖5b所示為不同噴射脈寬下大內(nèi)徑高壓油管相對(duì)于小內(nèi)徑高壓油管的噴油量偏差。隨著噴射脈寬的增加噴油量呈先增加后降低再輕微增加的趨勢；小脈寬下因大內(nèi)徑高壓油管噴油壓力降低較少，噴油速率較高，隨著脈寬的增加噴油量偏差增大；隨著噴射的進(jìn)行高壓油管內(nèi)壓力開始上升，噴油速率也跟著提高，但小內(nèi)徑的高壓油管壓力波動(dòng)幅值更大，導(dǎo)致噴油速率超過大內(nèi)徑高壓油管對(duì)應(yīng)的噴油速率，進(jìn)而噴油量偏差逐漸減小；在大脈寬下，隨著噴油的進(jìn)行，高壓油管壓力振蕩峰值過后，噴油壓力開始降低，當(dāng)小內(nèi)徑的高壓油管壓力低于大內(nèi)徑的高壓油管壓力時(shí)，噴油量偏差會(huì)緩慢增加。此時(shí)噴油器針閥處于關(guān)閉階段，大的噴油壓力會(huì)導(dǎo)致針閥關(guān)閉延遲，進(jìn)而導(dǎo)致噴油量偏差進(jìn)一步增加。

3結(jié)論

a） 高壓油管內(nèi)的燃油壓力受噴油過程的影響會(huì)在高壓油管內(nèi)產(chǎn)生壓力振蕩，壓力振蕩會(huì)影響噴油器的噴油速率；噴油器開始噴射后高壓油管內(nèi)會(huì)出現(xiàn)壓力降低的現(xiàn)象，此時(shí)噴油速率較低；但是當(dāng)高壓油管壓力第一個(gè)振蕩幅值傳遞到噴油器時(shí)會(huì)導(dǎo)致噴油器噴射速率提升，進(jìn)而導(dǎo)致噴油器噴油量整體提高；

b） 噴油器噴油引起的高壓油管內(nèi)壓力振蕩主要受高壓油管的結(jié)構(gòu)影響，而噴油脈寬的大小影響著噴油結(jié)束時(shí)刻對(duì)應(yīng)高壓油管內(nèi)壓力的大小，進(jìn)而影響高壓油管內(nèi)壓力振蕩的幅值和相位；

c） 噴油速率在不同的高壓油管折彎半徑下基本一致，噴油量存在輕微偏差，高壓油管的折彎半徑對(duì)噴油速率的影響整體較小，可見高壓油管的折彎半徑對(duì)高壓油管內(nèi)的壓力振蕩影響較??；

d） 在不同的高壓油管長度下噴油速率上翹的時(shí)刻不一致，進(jìn)而導(dǎo)致噴油量的偏差，高壓油管長度是影響高壓油管內(nèi)壓力振蕩頻率的主要因素；

e） 在不同的高壓油管內(nèi)徑下，噴油速率值不一致，噴油量存在一定偏差，高壓油管內(nèi)徑是影響高壓油管內(nèi)壓力振蕩幅值的主要因素。

參考文獻(xiàn)：

［1］汪翔，蘇萬華.柴油高壓噴嘴內(nèi)部的壓力波動(dòng)與不穩(wěn)定空化現(xiàn)象分析［J］.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，2010，28（3）：193-198.

［2］Herfatmanesh M R，Peng Z，Ihracska A，et al.Characteristics of pressure wave in common rail fuel injection system of high-speed direct injection diesel engines［J］.Advances in Mechanical Engineering，2016，8（5）：1-8.

［3］Lan Q，F(xiàn)an L，Bai Y，et al.Experimental and numerical investigation on pressure characteristics of the dual-valve controlled fuel system for low-speed diesel engines［J］.Fuel，2021，294（8/9）：120501.

［4］Shatrov M G，Dunin A U，Dushkin P V，et al.Influence of Pressure Oscillations in Common Rail Injector on Fuel Injection Rate［J］.Facta Universitatis Series Mechanical Engineering，2020，18（4）：579-593.

［5］張志昊，楊青，孫柏剛，等.250 MPa共軌系統(tǒng)的壓力波動(dòng)特性及燃油物性參數(shù)試驗(yàn)研究［J］.北京理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2019，39（11）：1113-1117.

［6］周談慶，金江善，楊晰宇，等.柴油機(jī)噴油器噴嘴流量系數(shù)在線測量方法［J］.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，2022，40（5）：430-439.

［7］呂曉辰.高壓共軌系統(tǒng)高壓管路壓力波動(dòng)特性仿真研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化［D］.北京：北京交通大學(xué)，2016.

［8］倪昊.基于黎曼波理論的高壓共軌系統(tǒng)燃油噴射規(guī)律預(yù)測模型研究［D］.哈爾濱：哈爾濱工程大學(xué)，2020.

［9］蘭奇，白云，陳超，等.船用低速柴油機(jī)燃油系統(tǒng)噴油特性改進(jìn)［J］.船舶工程，2020，42（9）：70-74.

［10］蘇海峰，馮國勝，馬紅英，等.高壓共軌系統(tǒng)水擊壓力波動(dòng)三維仿真［J］.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào)，2020，38（6）：553-559.

［11］孟育博，高雅，黃玉春，等.共軌系統(tǒng)噴油量偏差及壓力波動(dòng)的抑制研究［J］.內(nèi)燃機(jī)工程，2023，44（1）：9-16.

［12］郝真真.生物柴油噴射系統(tǒng)嘴端壓力分析［D］.柳州：廣西科技大學(xué)，2015.

［13］WU Dongwei，SUN Baigang，XU Dan，et al.Study on Pressure Fluctuation of a Constant Pressure Fuel System ［C］.SAE Paper 2017-01-0828.

［14］賈曉巖.超高壓共軌燃油系統(tǒng)高壓油管壓力波動(dòng)特性研究［D］.北京：北京理工大學(xué)，2018.

Effect of High-Pressure Tube Structure on Injection Rate

JIA Yi，JIA Demin，WANG Xiaoyan，ZHANG Haiyan，WANG Junliang

（Weichai Power Co.，Ltd.，Weifang261061，China）

Abstract： In order to explore the effect of high-pressure tube structure on injection rate， the injection rate tests were carried out on EFS injection rate test bench based on different high-pressure tube lengths， bending radiuses and inner diameters. The test results show that the pressure fluctuation inside high-pressure tube has a significant effect on the injection rate， and the injection rate will warp up at large injection pulse width so as to lead to an increase of injection quantity. The structural parameters of high-pressure tube have different influencing forms on the injection rate. The length of high-pressure tube mainly affects the upwarping timing of injection rate， the inner diameter mainly affects the value of injection rate and the peak of upwarping， and the bending radius has almost no influence on the injection rate.

Key? words： high-pressure tube；injection rate；injection pulse width；pressure fluctuation；injection quantity

［編輯： 潘麗麗］