史云中　王志宇　何明德　祝軻

摘要：多向角焊縫是角焊縫的重要組成部分，目前對(duì)角焊縫研究主要集中于單向角焊縫，較少涉及到均由斜向角焊縫組成的多向角焊縫，因此，本文以福州地鐵6號(hào)線營前站幕墻龍骨節(jié)點(diǎn)為工程背景，設(shè)計(jì)制作3根多向角焊縫試件，采用有限元軟件建立試件同類型模型，再考慮焊縫長度及段數(shù)等因素，基于CSA S16-14規(guī)范提出的多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)，推導(dǎo)出正應(yīng)力和剪應(yīng)力組合作用下組合應(yīng)力理論計(jì)算公式。結(jié)果表明：合理加長中連接板和焊縫長度會(huì)降低延性，但對(duì)于提高承載力效果顯著，約為0.8～2.5倍；合理的焊縫傾斜角度和焊腳尺寸等參數(shù)對(duì)此類結(jié)構(gòu)跨中截面承載力有影響，相比而言后者的影響更顯著；多向角焊縫與單向角焊縫形態(tài)和受力上存在差異。本文研究結(jié)果表明對(duì)多向角焊縫的研究具有重要意義，多向角焊縫的研究能為工程節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)及安全性分析提供理論基礎(chǔ)和指導(dǎo)。

關(guān)鍵詞：角焊縫；多向焊縫；受彎承載力；組合應(yīng)力；延性

中圖分類號(hào)：TU511.3;TU391文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼

Study on the bending behavior of rectangular steel tubes connected by multi-orientation fillet welds

SHI Yunzhong1，WANG Zhiyu1*，HE Mingde2，ZHU Ke2

（1 Department of Civil Engineering，College of Architecture and Environment，Sichuan University，Chengdu，Sichuan 610065，China; 2 The Architectural Decoration Engineering of China Railway Erju Group，Chengdu，Sichuan 610031，China）

Abstract：Multi-orientation fillet weld is an important part of fillet weld.The multi-orientation fillet welds composed of oblique fillet welds have been less focused than uni-orientation fillet welds in current research work.Taking the curtain wall keel node of Yingqian station of Fuzhou Metro Line 6 as the engineering background，therefore，three specimens of multi-orientation fillet welds were designed and fabricated.The specimens of identical configurations and considering the factors such as weld length and number of segments were also established using finite element software.Based on the strength reduction coefficient of multi-orientation fillet weld proposed in CSA S16-14 specification，the theoretical calculation formula of combined stress under the combined action of normal stress and shear stress was deduced.It has been found that the ductility is reduced with extended middle connecting plate and weld length，but the bearing capacity is significantly improved about 0.8～2.5 times.The bearing capacity of mid span section was influenced by not only the weld inclination angle but more notably the weld leg size.Given the differences exist in shape and stress between multi-orientation fillet weld and uni-orientation fillet weld，the research on multi-orientation fillet weld is of great significance while it can provide theoretical basis and guidance for engineering joint design and safety analysis.

Key words： fillet weld;MOFW;bending capacity;combined stress;ductility

曲面矩形鋼管結(jié)構(gòu)因不規(guī)則造型，其節(jié)點(diǎn)可能由多條不同角度的斜向角焊縫組成的多向角焊縫連接，例如福州地鐵6號(hào)線營前站多曲面幕墻龍骨節(jié)點(diǎn)。多向角焊縫與普通角焊縫形態(tài)和受力上存在區(qū)別并且?guī)缀涡螒B(tài)復(fù)雜，計(jì)算和設(shè)計(jì)方法不能直接沿用普通角焊縫計(jì)算方法，但多向角焊縫節(jié)點(diǎn)在實(shí)際工程應(yīng)用更多［1］，對(duì)該節(jié)點(diǎn)的研究具有重要理論意義和工程應(yīng)用價(jià)值。

多向角焊縫節(jié)點(diǎn)在搭接板轉(zhuǎn)角處常常是連續(xù)施焊，目前，國內(nèi)外對(duì)圍焊類角焊縫研究較為成熟。FU G M等［2］研究表明焊接的順序直接導(dǎo)致板間焊縫起始與結(jié)束附近的殘余應(yīng)力發(fā)生改變，橫向殘余應(yīng)力受此影響較大，其他區(qū)域受的影響反而不大；ZHU L等［3］發(fā)現(xiàn)當(dāng)強(qiáng)度不匹配時(shí)，母材強(qiáng)度高會(huì)使焊縫塑性區(qū)受抑制而局限在焊縫附近區(qū)；DENG D等［4］發(fā)現(xiàn)采用單道焊和多道焊焊接順序的試件橫向殘余應(yīng)力沿表面、厚度方向有劇烈變化，應(yīng)力值發(fā)生顯著變化；王新峰［5］等對(duì)軸向力下三面圍焊研究發(fā)現(xiàn)正面焊縫應(yīng)力高于側(cè)面焊縫應(yīng)力，正面焊縫應(yīng)力沿焊縫長度對(duì)稱分布，基板側(cè)焊趾處應(yīng)力及連接板焊根處應(yīng)力大；寧磊［6］發(fā)現(xiàn)三面圍焊角焊縫焊趾處應(yīng)力值最高，應(yīng)力集中系數(shù)隨板厚增加而減小，板厚增加一定程度后系數(shù)趨于穩(wěn)定，應(yīng)力集中系數(shù)隨角鋼厚度增加而增加，加大焊腳尺寸系數(shù)下降；孫紅［7］通過受拉試驗(yàn)分析多向角焊縫節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能，考慮包括韌性不兼容影響、焊縫段長度和焊縫段間相互作用在內(nèi)的若干因素對(duì)多向角焊縫節(jié)點(diǎn)受力性能的影響，最終導(dǎo)出多向角焊縫節(jié)點(diǎn)承載力設(shè)計(jì)表達(dá)式；曹瑞澤［8］基于鋼框架蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)試件的單調(diào)拉伸試驗(yàn)研究焊縫的斷裂行為，發(fā)現(xiàn)試件出現(xiàn)梁翼緣頸縮變形斷裂及加強(qiáng)板端部角焊縫脆性斷裂破壞現(xiàn)象；施剛［9］從微觀斷裂力學(xué)角度研究Q460 鋼角焊縫搭接接頭斷裂行為并進(jìn)行有限元分析，有限元模型中采用試驗(yàn)標(biāo)定的斷裂參量，可有效地預(yù)測(cè)正面角焊縫破壞行為，得出延性起裂荷載（極限承載力狀態(tài)）；張有振等［10］、楊璐等［11］基于雙相型S22053與奧氏體型S30408不銹鋼正、側(cè)面角焊縫連接試件拉伸試驗(yàn)研究角焊縫受力性能，結(jié)果表明正面角焊縫呈約30°不規(guī)則撕裂破壞，側(cè)面角焊縫斷裂破壞呈45°平整裂狀，正面角焊縫抗拉強(qiáng)度是側(cè)面角焊縫剪切強(qiáng)度1.47倍。

目前，各國的鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范主要是針對(duì)單向角焊縫，并給出了設(shè)計(jì)方法，而針對(duì)多向角焊縫的很少，如加拿大鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范CSA S16-14采用多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)來考慮焊縫段之間相互作用的影響，另外，現(xiàn)有的規(guī)范和文獻(xiàn)［7］僅考慮了剪切應(yīng)力或拉應(yīng)力，并且只針對(duì)強(qiáng)度得出了計(jì)算公式，并未考慮延性等其他受力性能。因此，本文針對(duì)包括焊縫長度、段數(shù)等兩類構(gòu)造的多向角焊縫試件開展靜載受彎試驗(yàn)，研究由斜向角焊縫段組成的多向角焊縫受力特性，并通過試驗(yàn)對(duì)有限元分析結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，研究焊縫傾斜角度和焊腳尺寸等參數(shù)對(duì)其正截面強(qiáng)度的影響，驗(yàn)證正截面強(qiáng)度計(jì)算理論的準(zhǔn)確性，旨在為保證適應(yīng)于鋼管組合梁及其它組合結(jié)構(gòu)的焊接連接可靠性提供理論基礎(chǔ)，以及進(jìn)一步確定連接等部位損傷發(fā)展、疲勞應(yīng)力特性和破壞模式分析提供數(shù)據(jù)支持。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

本文參照GB 50017—2017《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》及EN 1993歐洲規(guī)范3設(shè)計(jì)3根試件，試件材料均采用Q355B鋼材，焊縫焊條采用E50型，采用CO2作保護(hù)氣體。

3根試件分為2種構(gòu)造類型GZ1和GZ2，GZ1類型試件包含2根尺寸構(gòu)造相同的試件GZ1A、GZ1B，試件參數(shù)見表1。

1.2 測(cè)點(diǎn)布置

在水平矩形鋼管距離支座30、200、305mm布置量程±100mm、分辨率0.01mm的位移傳感器（以下簡稱位移計(jì)）1、2、3，測(cè)定鋼管位移值，測(cè)點(diǎn)見圖1a、圖2a；在傾斜的矩形鋼管上布置應(yīng)變片，測(cè)定受力過程中鋼管的應(yīng)變值，由靜態(tài)應(yīng)變采集箱采集，GZ1和GZ2在焊縫長度接近鋼管邊長面上的2個(gè)三等分點(diǎn)布置4個(gè)應(yīng)變片，同一水平線的2個(gè)應(yīng)變片距離焊趾分別為0.5t1和1.5t1，t1為空心矩形鋼管壁厚；較短焊縫面上焊縫長度的2個(gè)三等分點(diǎn)錯(cuò)位布置2個(gè)應(yīng)變片，2個(gè)應(yīng)變片距離焊趾分別為0.5t1和1.5t1，t1為空心矩形鋼管壁厚，測(cè)點(diǎn)布置見圖3。

1.3 加載方案

采用電液伺服試驗(yàn)機(jī)對(duì)試驗(yàn)試件施加跨中集中荷載（圖6）。正式加載前先完成預(yù)加載，以消除各部位安裝連接間隙，并測(cè)試裝置工作是否正常;試驗(yàn)中采用分級(jí)遞增加載，采用位移控制加載過程，直至試件破壞或荷載降到0.85倍極限荷載時(shí)結(jié)束試驗(yàn)。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試件破壞及裂紋開展模式

GZ1和GZ2試件的試驗(yàn)現(xiàn)象類似，主要過程如下：隨著荷載的增大，試件逐漸進(jìn)入彈塑性工作階段，表現(xiàn)為跨中焊縫附近鋼梁表面的銹皮脫落；隨后位于焊縫截面最底部的最不利焊點(diǎn)先被拉裂，焊縫逐漸被拉裂，中連接板與正放鋼管底部焊縫也出現(xiàn)裂縫，受壓區(qū)焊縫少量裂紋產(chǎn)生，中連接板底部裂縫和受拉區(qū)裂縫持續(xù)開裂；當(dāng)加載至極限荷載時(shí)，在正應(yīng)力和剪應(yīng)力的組合作用下，焊縫裂縫迅速向上發(fā)展，最終導(dǎo)致試件破壞。不同的是，GZ2類型試件由于中連接板和焊縫長度更長，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)更明顯。

2個(gè)試件焊縫破壞形狀見圖7。

2.2 荷載-位移曲線分析

加載過程中試件跨中截面荷載-位移曲線（圖8）顯示：GZ1試件的荷載-位移曲線呈現(xiàn)四折線特征，加載初期曲線靠近縱軸，近似呈線性關(guān)系。當(dāng)加載至約1.5 kN時(shí)，圖形由近似直線變?yōu)榍€，出現(xiàn)第1個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，這是由于焊縫彈性階段結(jié)束，焊縫開始小部分出現(xiàn)不可逆破壞造成的。繼續(xù)加載至5 kN附近，曲線出現(xiàn)第2個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，在這一階段，由于焊縫下部受拉區(qū)焊縫已經(jīng)屈服，塑性應(yīng)變和跨中加載位移增大而焊縫應(yīng)力基本維持不變，在荷載-位移圖上大致是一條水平線，形成類似于“塑性鉸”之類的結(jié)構(gòu)，即試件在達(dá)到極限荷載后，荷載的變化雖小，但跨中截面位移增量卻很大，這意味著在截面承載力沒有明顯變化的情況下，具有較大的變形能力，即具有較好的延性。此階段過后，部分焊縫達(dá)到極限應(yīng)變，開始退出工作，中性軸向上移動(dòng)，試件跨中發(fā)生相同位移，所需要的力越來越小，荷載-位移曲線開始下降。GZ1A和GZ1B的最大承載力分別為5.08、5.13 kN，由于焊縫質(zhì)量不同，GZ1B試件的“塑性鉸”階段位移增加較小就結(jié)束了，即GZ1A試件延性好于GZ1B試件。

對(duì)GZ2B進(jìn)行相同的靜力加載試驗(yàn)，測(cè)得GZ2B的最大荷載為9.49 kN，與沒有中連接板而只是在空心矩形鋼管接觸點(diǎn)采用對(duì)接焊縫的GZ0最大承載力比值約為3.39，但GZ2B“塑性鉸”時(shí)期更短，延性小于GZ1類型試件，GZ2B與GZ1試件的最大承載力比值約為1.86。原因分析如下：GZ2試件焊縫總長度lw約為GZ1試件的2倍，在加載方式和焊縫質(zhì)量無明顯差異情況下，由于GZ2B中連接板較長，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)雖然更明顯，但扭轉(zhuǎn)應(yīng)力是出現(xiàn)在矩形中連接板的長邊和短邊中點(diǎn)，只對(duì)個(gè)別焊點(diǎn)影響較大，但對(duì)整體承載力無較大影響。

3 試件受彎承載力理論分析

3.1 計(jì)算假定

（1）在集中荷載下，焊縫截面受力滿足平截面假定［12］；鋼材和焊縫本構(gòu)關(guān)系參照理想彈塑性應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。

（2）GZ1類型試件將焊縫分解成2段，2段焊縫長度與空心矩形鋼管邊長w1的關(guān)系為：w1=la，lb=la·tanθ，并令S=1+tan（0.5θ）、M=sinθ-cosθtan（0.5θ）、N=cosθ+sinθtan（0.5θ）D=0.7hfla3、C=1.4hfla、Q=FLla，Z1=1+0.5sin1.5θ、Z2=1+0.5cos1.5θ、X1=0.85+θ/600、X2=0.85+（0.5π-θ）/600，參數(shù)見圖2。

（3）GZ2類型試件將焊縫分解成4段，4段焊縫長度與空心矩形鋼管邊長w1的關(guān)系為：w1=lab=lad，lbe=lab·tan（45-0.5θ），ldg=lab·tan（0.5θ），并令S=2+tan（45-0.5θ）+tan（0.5θ）、N=11+cosθ+tan（45-0.5θ）、M=1-tan（0.5θ）+tan（45-0.5θ）-（tan（45-0.5θ））2、C=1.4hflab、Q=FLlab、D=（0.7hflab3）/24、Z1=1+0.5sin1.5θ、Z2=1+0.5cos1.5θ、X1=0.85+θ/600、X2=0.85+（0.5π-θ）/600，參數(shù)見圖4。

（4）不考慮人為施焊等因素對(duì)焊腳尺寸及焊縫質(zhì)量的影響，焊腳尺寸hf兩種構(gòu)造試件都相同且為定值；剪應(yīng)力由焊縫均勻承擔(dān)且不考慮構(gòu)件整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。

3.2 組合應(yīng)力

在求解焊縫截面組合應(yīng)力之前需求得焊縫截面對(duì)于其形心的慣性矩，由于焊縫較復(fù)雜，不能直接計(jì)算，根據(jù)慣性矩的定義可知，組合截面對(duì)于某坐標(biāo)軸的慣性矩等于其各個(gè)組成部分對(duì)于同一坐標(biāo)軸的慣性矩之和［13］，如前文假設(shè)，將焊縫分段分別求慣性矩，再求和。

多向角焊縫需要考慮韌性不兼容影響和焊縫段之間相互作用的影響，不能把各焊縫段的極限承載力直接相加［14］。故本文剪應(yīng)力的計(jì)算根據(jù)提出多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)的CSA S16-14規(guī)范中的公式進(jìn)行計(jì)算：

式（1）中θ為焊縫段軸線與荷載作用線夾角；Aw為焊喉面積；Фw為安全系數(shù)，針對(duì)焊接金屬取0.67；Xu為焊縫金屬屈服強(qiáng)度；Mw為多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)，表達(dá)式為Mw=（0.85+θ1/600）/ （0.85+θ2/600），θ1為目標(biāo)焊縫角度，θ2為兩段焊縫在連接處最接近90°的角度。使用Mw修正每段焊縫的面積，然后在求和得出焊縫焊喉總受剪面積，利用截面剪力與剪應(yīng)力之間的線性關(guān)系求出焊縫所受剪應(yīng)力。

以下為GZ1試件受壓區(qū)最不利點(diǎn)A應(yīng)力，由圖3可知，2段焊縫的θ2均為90°，基于假設(shè)其正應(yīng)力和剪應(yīng)力如下：

4 有限元分析

4.1 有限元軟件及參數(shù)設(shè)置

為驗(yàn)證本文所提出的正截面強(qiáng)度計(jì)算理論，采用Midas FEA v3.7.0軟件建立2組不同構(gòu)造模型。計(jì)算跨度為0.605m，梁端為鉸接支承，網(wǎng)格劃分采用自動(dòng)實(shí)體網(wǎng)絡(luò)。參照文獻(xiàn)［15］，焊縫遠(yuǎn)離區(qū)網(wǎng)格最大尺寸設(shè)為10mm，僅進(jìn)行粗略劃分；中間部分網(wǎng)格尺寸設(shè)為5mm；因焊縫附近應(yīng)力改變較為明顯，網(wǎng)格最小尺寸設(shè)為3mm，如圖9所示。應(yīng)力云圖如圖10所示，可見，2種構(gòu)件應(yīng)力最大位置與之前分析的理論最不利點(diǎn)一致；最不利點(diǎn)的最大應(yīng)力約為相鄰截面同一部位平均應(yīng)力的2～2.5倍，即焊縫最不利點(diǎn)處存在顯著的應(yīng)力集中現(xiàn)象；兩種構(gòu)造試件的中性軸位置不同，GZ2試件的受壓區(qū)高度小于GZ1試件。不同模型參數(shù)（跨中荷載）下應(yīng)力模擬值與試驗(yàn)值結(jié)果見表2和表3。

由表2、表3可以看出試驗(yàn)、模擬、理論幾者吻合較好，這驗(yàn)證了試驗(yàn)研究、理論分析和模型參數(shù)分析三個(gè)部分的正確性。

4.2 模型驗(yàn)證

為研究焊縫傾斜角度和焊腳尺寸對(duì)多向角焊縫正截面強(qiáng)度的影響，不同傾斜角度（15°～60°）和不同焊腳尺寸（4～7mm）在3kN集中荷載下理論值與模擬值結(jié)果（拉正壓負(fù)）見表4至表7，理論值與模擬值對(duì)比如圖11所示。

由表4至表7中的應(yīng)力模擬值可知：焊腳尺寸和在一定范圍內(nèi)傾斜角度的增大對(duì)降低焊縫的應(yīng)力水平均有一定作用。焊腳尺寸的變化對(duì)中性軸的位置無影響，只會(huì)改變慣性矩，而傾角的變化會(huì)引起中性軸位置和慣性矩的改變，由此出現(xiàn)焊腳尺寸增大對(duì)降低焊縫平均拉應(yīng)力水平的效果優(yōu)于角度改變的現(xiàn)象。隨著焊腳尺寸的增大，受拉區(qū)和受壓區(qū)最不利點(diǎn)附近應(yīng)力降低的程度逐漸減小，在圖11中表現(xiàn)為圖形斜率逐漸減小。焊縫截面的理論值與模擬值吻合較好，誤差原因主要在于理論分析中為了在實(shí)際工程中應(yīng)用方便，所以盡可能減少參數(shù)，以及建模和理論計(jì)算模型的細(xì)微差距，導(dǎo)致兩者中性軸位置不一致而產(chǎn)生誤差。

4.3 與其他公式對(duì)比

選取文獻(xiàn)［7］中TF節(jié)點(diǎn)公式進(jìn)行對(duì)比分析，其中文獻(xiàn)［7］的試驗(yàn)選用了包含正面角焊縫的多向角焊縫試件，在公式推導(dǎo)中將正面角焊縫選為關(guān)鍵焊縫段，僅考慮了試件受拉，并未考慮CSA S16-09就提出的多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)。本文的試驗(yàn)選用受彎試驗(yàn)，能同時(shí)考慮焊縫受拉和受壓，試件選用由斜向角焊縫構(gòu)成的多向角焊縫試件，公式則基于CSA S16-14提出的多向角焊縫強(qiáng)度折減系數(shù)進(jìn)行推導(dǎo)，應(yīng)用范圍更廣，可以適用于不同的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造。針對(duì)本文試驗(yàn)結(jié)果，通過其他公式計(jì)算不同荷載下應(yīng)力，結(jié)果如圖12所示。

由圖12可知：GZ1試件所得結(jié)果整體上呈現(xiàn)一致的規(guī)律，即隨荷載的增加，應(yīng)力也都近似呈線性增大。試驗(yàn)值與本文公式計(jì)算值的平均比值為1∶1.08，比文獻(xiàn)［7］公式和強(qiáng)度相加法的精度平均提高約8.05%和11.90%。GZ2與GZ1試件相比，焊縫更長同時(shí)焊縫缺陷也更多，部分焊縫很快就退出工作，所以導(dǎo)致試驗(yàn)值大于各計(jì)算方法所得結(jié)果。試驗(yàn)值與本文公式值的平均比值為1∶0.85，相比文獻(xiàn)［7］公式和強(qiáng)度相加法精度平均提高了約15.08%和10.67%。

5 結(jié)論

（1）多向角焊縫連接板和焊縫長度的增大可有效增大抗彎承載力，同時(shí)焊縫缺陷會(huì)更多，導(dǎo)致延性較差及整體扭轉(zhuǎn)效應(yīng)更明顯。

（2）隨著傾斜角度增大，焊縫受拉區(qū)最不利點(diǎn)附近拉應(yīng)力會(huì)先減小后增大；增大焊腳尺寸能降低多向角焊縫的應(yīng)力水平，但其對(duì)應(yīng)力影響會(huì)逐漸減??；相比而言，增加傾角不如適當(dāng)增大焊腳尺寸能有效降低節(jié)點(diǎn)拉應(yīng)力。

（3）本文提出的多向角焊縫組合應(yīng)力計(jì)算公式具有較高的精度，且在實(shí)際使用荷載狀態(tài)下有約20%的安全儲(chǔ)備，并與有限元參數(shù)分析結(jié)果驗(yàn)證良好，可為實(shí)際工程設(shè)計(jì)提供一定參考。

參考文獻(xiàn)（References）

［1］韋逢.端縫加強(qiáng)型三面圍焊角焊縫連接受力性能研究［D］.廣州：廣州大學(xué)，2020.

［2］FU G M，MARCELO I L，DUAN M L，et al.Influence of the welding sequence on residual stress and distortion of fillet welded structures［J］.Marine Structure，2016，46：30-55.

［3］ZHU L，TAO X Y.The study of weld strength mismatch effect on limit loads of partsurface and embedded flaws in plate［J］.International Journal of Pressure Vessels and Piping，2016，139-140：61-68.

［4］DENG D，KIYOSHIMA S，OGAWA K，et al.Predicting welding residual stresses in adissimilar metal girth welded pipe using 3D finite element model with a simplified heatsource［J］.Nuclear Engineering & Design，2011，241（1）：46-54.

［5］王新峰，唐琰，劉軍.基于ANSYS的三面圍焊直角焊縫應(yīng)力分析及焊縫長度比例優(yōu)化［J］.焊接技術(shù)，2015，44（1）：69-73.

WANG X F，TANG Y，LIU J.Stress analysis and weld length proportion optimization of three-side welding right angle weld based on ANSYS［J］.Welding Technology，2015，44（1）：69-73.

［6］寧磊，雷宏剛，閆亞杰.鋼結(jié)構(gòu)三面圍焊直角焊縫應(yīng)力集中的有限元分析［J］.中國科技論文，2018，13（1）：98-102.

NING L，LEI H G，YAN Y J.Finite element analysis of stress concentration at right-angle welds of three-side welded steel［J］.China Sciencepaper，2018，13（1）：98-102.

［7］孫紅.多向角焊縫節(jié)點(diǎn)受力性能和設(shè)計(jì)方法研究［D］.西安：西安建筑科技大學(xué)，2012.

［8］曹瑞澤，劉蕓，吳天祥，等.蓋板加強(qiáng)型節(jié)點(diǎn)局部試件斷裂性能試驗(yàn)研究［J］.廣西大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2019，44（4）：977-987.

CAO R Z，LIU Y，WU T X，et al.Experimental investigation on fracture performance of beam-cover-plate reinforced connection of partial specimen［J］.Journal of Guangxi University（Nat Sci Ed），2019，44（4）：977-987.

［9］施剛，陳玉峰.高強(qiáng)度鋼材焊縫連接試驗(yàn)研究［J］.工業(yè)建筑，2016，46（7）：47-51.

SHI G，CHEN Y F.Investigation on high strength steel welded connections［J］.Industrial Construction，2016，46（7）：47-51.

［10］張有振，楊璐，周暉，等.雙相型不銹鋼角焊縫連接承載性能有限元分析［J］.工程力學(xué)，2017，34（9）：110-118.

ZHANG Y Z，YANG L，ZHOU H，et al.Finite element analyses of loading capacity of fillet-weld connections fabricated from duplex stainless steel［J］.Engineering Mechanics，2017，34（9）：110-118.

［11］楊璐，張有振，周暉，等.奧氏體型S30408不銹鋼角焊縫連接拉伸試驗(yàn)研究［J］.建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2017，38（2）：48-54.

YANG L，ZHANG Y Z，ZHOU H，et al.Tensile test on fillet weld connections of austenitic stainless steel grade S30408［J］.Journal of Building Structures，2017，38（2）：48-54.

［12］曾祥英，吳光文，雷明，等.上層建筑薄板焊接變形控制研究［J］.船舶工程，2020，42（S1）：409-414.

ZENG X Y，WU G W，LEI M，et al.Research on welding deformation control of super structure thin plate［J］.Ship Engineering，2020，42（S1）：409-414.

［13］張敏，李百建.波紋鋼板截面幾何性質(zhì)計(jì)算［J］.科學(xué)技術(shù)與工程，2012，12（10）：2400-2403.

ZHANG M，LI B J.Calculation of geometric properties of corrugated steel platesection［J］.Science Technology and Engineering，2012，12（10）：2400-2403.

［14］周苗倩.局部加強(qiáng)的三面圍焊角焊縫連接受力性能研究及參數(shù)分析［D］.廣州：廣州大學(xué)，2018.

［15］鐘雯，丁幼亮，王立彬，等.Q370qE鋼橋面板頂板-縱肋焊接殘余應(yīng)力試驗(yàn)研究［J］.東南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2018，48（5）：857-863.

ZHONG W，DING Y L，WANG L B，et al.Experimental study on welding residual stress of Q370qE steel deck deck-rib［J］.Journal of Southeast University（Natural Science Edition），2018，48（5）：857-863.

（責(zé)任編輯：編輯張忠）

收稿日期：2021-11-01

基金項(xiàng)目：四川省科技計(jì)劃（2020YJ0307）

作者簡介：史云中（1996—），男，碩士研究生，專業(yè)方向?yàn)榻M合結(jié)構(gòu)研究，e-mail：syz566318@163.com。

*通信作者：王志宇（1980—），男，副教授，從事組合結(jié)構(gòu)研究，e-mail：zywang@scu.edu.cn。