王紅麗，郝勇剛，孫皓奇，王劍豪

（中國北方發(fā)動機研究所，天津 300400）

0 引言

內(nèi)燃機的輕量化，可以減低燃油消耗、減少尾氣排放，尤其是在汽車和發(fā)動機行業(yè)，高功率密度發(fā)動機的輕量化設(shè)計尤其重要。發(fā)動機的輕量化設(shè)計帶來的利益會直接反映在數(shù)以萬計的發(fā)動機產(chǎn)品的原材料消耗方面，進(jìn)而體現(xiàn)在企業(yè)生產(chǎn)成本。對于載重運輸用車輛來說，發(fā)動機輕量化設(shè)計所帶來的整車質(zhì)量降低會直接轉(zhuǎn)化為車輛載重能力的增加。發(fā)動機輕量化設(shè)計無疑會增強企業(yè)及產(chǎn)品在市場中的競爭力。內(nèi)燃機輕量化技術(shù)包括輕量化材料使用和結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計兩大內(nèi)容。

某直列三缸發(fā)動機，為了提高功重比、實現(xiàn)輕量化設(shè)計，采用結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù)，為了減少傳動系零件，機油泵由曲軸軸端鍵槽直接驅(qū)動，這種結(jié)構(gòu)可以減少一個傳動齒輪及其支撐零部件，有效減少發(fā)動機質(zhì)量。但由于機油泵安裝在傳動板上，存在定位加工誤差，實際安裝機油泵與曲軸同軸度超差，在臺架試驗中出現(xiàn)了曲軸驅(qū)動端軸頭鍵槽和機油泵鍵偏磨問題，后者插入曲軸軸端鍵槽內(nèi)（圖1）。為保證機油泵正常工作，鍵和鍵槽接觸面潤滑良好無磨損，需要對軸端驅(qū)動結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計[1]。

圖1 機油泵與曲軸安裝圖

1 軸端磨損問題及分析

某直列三缸發(fā)動機，功率75 kW，轉(zhuǎn)速4000 r/min，缸徑80 mm。在50 h 整機性能試驗過程中，拆機檢查時多次出現(xiàn)曲軸驅(qū)動軸端鍵槽磨損，鍵槽承力面出現(xiàn)深坑，軸端顏色發(fā)藍(lán)、溫度過高，軸端磨損現(xiàn)象（圖2）；機油泵軸平鍵磨損嚴(yán)重，承力面出現(xiàn)深槽，平鍵磨損現(xiàn)象（圖3）。經(jīng)過多次試驗總結(jié)并結(jié)合傳動板測量數(shù)據(jù)，分析磨損原因為：傳動板上油泵安裝位置超差，導(dǎo)致機油泵軸與曲軸同軸度也超差，機油泵軸與曲軸安裝時不同心；由于廠家加工能力限制、無法提高加工質(zhì)量，同軸度達(dá)不到穩(wěn)定試驗驅(qū)動需求。

圖2 曲軸驅(qū)動軸端磨損

圖3 機油泵軸磨損

2 軸頭結(jié)構(gòu)優(yōu)化

為了使機油泵可靠工作，在無法提高傳動板加工質(zhì)量的條件下，對曲軸驅(qū)動端軸頭進(jìn)行優(yōu)化，設(shè)計了一種浮動式雙U 形槽軸頭。軸頭兩側(cè)設(shè)計互相垂直的U 形槽，與曲軸連接段端為開口式U 形槽，與機油泵泵軸連接端為封閉式U 形槽，每個U 形槽寬度設(shè)計加公差，相應(yīng)的平鍵設(shè)計減公差（圖4）。同時切割掉曲軸軸端線相應(yīng)長度，僅保留驅(qū)動平鍵，保證安裝浮動式雙U 形槽軸頭后軸端驅(qū)動長度、原軸端鍵槽位置和深度保持不變。軸頭一端U 形槽與軸端平鍵間隙配合，軸頭另一端U 形槽與機油泵軸平鍵間隙配合，浮動式軸頭能夠有效調(diào)整機油泵與曲軸的同軸度[2]，將同軸度范圍從Φ0.1～0.2 mm 調(diào)整到Φ0.2～0.4 mm，足夠覆蓋掉傳動板的定位加工誤差。浮動式軸頭材料選用和曲軸相同的材料42CrMo鋼[3]，調(diào)質(zhì)處理后的具體裝配參數(shù)見表1，與曲軸和機油泵的裝配關(guān)系模型見圖5。

表1 浮動式軸頭裝配參數(shù) mm

圖4 優(yōu)化后的浮動式雙U 形槽軸頭

圖5 優(yōu)化后浮動式軸頭與曲軸機油泵安裝圖

3 優(yōu)化后軸頭有限元分析

為了了解優(yōu)化后雙U 形槽軸頭的應(yīng)力和變形情況，采用ANSYS-Workbench 有限元計算軟件對裝配后的曲軸和軸頭進(jìn)行有限元計算分析。軸頭按實際工作狀態(tài)安裝，軸頭驅(qū)動受力情況與曲軸遠(yuǎn)端沒有關(guān)系，本次計算僅保留驅(qū)動端軸段。有限元模型的所有實體部分，均采用十節(jié)點四面體單元，單元長度為4 mm（圖6）。

圖6 曲軸和軸頭裝配有限元網(wǎng)格模型

根據(jù)浮動軸頭的實際工作狀況，浮動軸頭連接曲軸鍵槽開口較大，連接機油泵軸端開口小且為閉合槽，在相同驅(qū)動力矩下，開口較大的鍵槽較危險，所以優(yōu)先考察開口鍵槽。在有限元模型中，軸頭鍵槽和曲軸平鍵設(shè)置面接觸，潤滑系數(shù)設(shè)置為0.15；在曲軸主軸頸端面設(shè)置固定約束，在浮動式軸頭機油泵端設(shè)置驅(qū)動力矩，考慮到驅(qū)動的沖擊性和安全可靠性，施加驅(qū)動力矩為機油泵工作力矩的10 倍（圖7）。

圖7 有限元仿真力矩加載

通過有限元仿真計算得出優(yōu)化后軸頭的最大主應(yīng)力云圖與變形云圖（圖8～圖9）。其中，最大主應(yīng)力出現(xiàn)在軸頭開口鍵槽圓角處、為278.2 MPa，小于材料的屈服極限930 MPa，開口鍵槽并未屈服；采用Goodman 平均應(yīng)力修正方法計算安全系數(shù)，安全系數(shù)為2.47（大于設(shè)計要求的1.5 倍），軸頭設(shè)計安全可靠；最大變形0.027 mm，僅為設(shè)計配合間隙的27%，對驅(qū)動沖擊影響可以忽略。

圖8 浮動式軸頭最大主應(yīng)力云圖

圖9 浮動式軸頭變形云圖

4 問題解決

經(jīng)過對雙U 形槽軸頭優(yōu)化設(shè)計并加工樣件，在后續(xù)的臺架試驗中安裝驗證，浮動式軸頭有效地調(diào)整了機油泵與曲軸的不同軸度。臺架試驗后的軸頭鍵槽表面光滑，僅有輕微變色，未出現(xiàn)磨損現(xiàn)象（圖10）。該樣機順利通過50 h 考核試驗。

圖10 試驗后軸頭

5 總結(jié)

針對某直列三缸發(fā)動機多次出現(xiàn)的曲軸驅(qū)動機油泵端軸頭鍵與鍵槽的磨損問題，分析原因為機油泵軸與曲軸安裝同軸度超差，采用對曲軸輸出端結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計的方法，將曲軸驅(qū)動端優(yōu)化為浮動式雙U 形槽軸頭結(jié)構(gòu)，優(yōu)化后的軸端軸向尺寸和鍵槽尺寸保持不變，能將機油泵軸與曲軸的不同軸度提高至Φ0.2～0.4 mm，足夠覆蓋掉傳動板的定位加工誤差，解決驅(qū)動軸頭的磨損問題。該直列三缸發(fā)動機在經(jīng)過50 h 臺架試驗，在發(fā)動機轉(zhuǎn)速4000 r/min、扭矩186 N·m 工況條件下，功率達(dá)到75 kW，軸頭未出現(xiàn)磨損現(xiàn)象，順利完成試驗任務(wù)。