張冰冰，李耀宙，李華波，盧亞菁

復(fù)合泡沫填充管的高值沖擊防護特性

張冰冰，李耀宙，李華波，盧亞菁

（太原工業(yè)學(xué)院 環(huán)境與安全工程系，太原 030008）

為避免或減小高值沖擊對彈內(nèi)輕質(zhì)元器件的破壞，應(yīng)加強對輕質(zhì)元器件緩沖防護結(jié)構(gòu)的研究?；谛滦蛷?fù)合泡沫和通孔泡沫鋁的2種泡沫填充管，通過萬能試驗機和落錘沖擊系統(tǒng)研究了2種泡沫填充管的靜動態(tài)力學(xué)特性，并運用數(shù)值模擬方法研究高值沖擊下等質(zhì)量的泡沫填充管與夾芯管的加速度緩沖效果和吸能機制。數(shù)值模擬所得結(jié)構(gòu)變形和落錘加速度與實驗結(jié)果較為一致，驗證了數(shù)值模擬方法的可靠性。復(fù)合泡沫平臺應(yīng)力具有顯著的應(yīng)變率效應(yīng)，其填充管壓潰載荷平穩(wěn)且高于泡沫鋁填充管，比泡沫鋁填充管體現(xiàn)出更優(yōu)異的高過載防護性能。等質(zhì)量的泡沫夾芯管的抗沖擊性能優(yōu)于填充管，2種泡沫填充而成的夾芯管具有相似的高過載防護性能，泡沫材料壓縮行為對夾芯管壓潰載荷特征的影響低于填充管。所得結(jié)果對輕質(zhì)元器件的高值緩沖防護有較強的指導(dǎo)意義。

復(fù)合泡沫；泡沫鋁；高值沖擊；平均壓潰載荷

在裝備的安全領(lǐng)域，為避免或減小高值沖擊對彈體內(nèi)輕質(zhì)元器件的破壞，需要采用必要的主動加固和被動隔沖防護，避免高值沖擊對內(nèi)部元器件造成機械和電性損傷。大量工程實踐和研究均表明犧牲式的泡沫金屬填充結(jié)構(gòu)可提供較好的高值安全防護效果[1-4]，對填充泡沫力學(xué)性能和殼體壁厚等參數(shù)進行多目標(biāo)優(yōu)化，可針對固定的緩沖問題獲得最優(yōu)結(jié)構(gòu)[5-9]。然而相關(guān)研究表明，高密度泡沫金屬在平臺階段的壓潰載荷隨變形迅速增長，不利于填充殼提供穩(wěn)定有序的緩沖載荷。高聚物復(fù)合泡沫往往能夠提供較為平穩(wěn)的平臺應(yīng)力、較高的比吸能和適中的致密化剛度，且復(fù)合泡沫在高速沖擊下一般體現(xiàn)出明顯的應(yīng)變率效應(yīng)，也有助于提高其對沖擊能量的耗散特性[10]。由脆性空心顆粒填充高聚物制備的復(fù)合泡沫具有成本低廉、環(huán)境友好和高緩沖耗能性等優(yōu)點，在緩沖防護領(lǐng)域中極具應(yīng)用價值。然而，空心微球填充實體高聚物時受微球體積分?jǐn)?shù)的影響，一般難以獲得較高的填充比和較低的泡沫密度。采用多孔黏結(jié)劑引入次級胞元有助于在更大范圍內(nèi)調(diào)整材料孔隙率和力學(xué)性能，但由此構(gòu)成的多級復(fù)合泡沫的壓潰行為也更為復(fù)雜。前期研究表明，由空心微珠和多孔黏結(jié)劑構(gòu)成的多層級復(fù)合泡沫在高應(yīng)變率加載下具有較為平穩(wěn)的壓潰載荷，其動態(tài)比吸能可高達12 MJ/m3，在強沖擊防護和過載緩沖方面具有較好的應(yīng)用前景[11-12]。

本文以灌封測試儀器內(nèi)部的輕質(zhì)元器件的高值防護為背景，以粉煤灰漂珠和多孔聚氨酯黏結(jié)劑構(gòu)成的復(fù)合泡沫為填充芯體，研究新型復(fù)合泡沫填充管的高值沖擊防護特性。首先基于低速沖擊實驗對數(shù)值模擬進行有效性驗證，然后采用數(shù)值模擬對比研究2種泡沫填充管和夾芯管對高值過載的防護性能，為彈載灌封測試儀器中的電路和電池組件的高過載防護提供設(shè)計依據(jù)。

1 泡沫填充管沖擊實驗

多級復(fù)合泡沫采用壓力滲透法制備，主要組分為粉煤灰漂珠，黏結(jié)劑為硬質(zhì)聚氨酯泡沫，采用鋁蜂窩作為增強相，提高泡沫承載力的同時改善其靜動態(tài)壓潰變形行為，泡沫密度約0.6 g/cm3。基于霍普金森壓桿測試其動態(tài)力學(xué)性能，結(jié)果表明復(fù)合泡沫在沖擊加載下體現(xiàn)出較強的應(yīng)變率效應(yīng)，材料的強度、平臺應(yīng)力及比吸能均高于準(zhǔn)靜態(tài)壓縮加載，其靜動態(tài)加載下的平臺應(yīng)力分別約為17.5 MPa和23.5 MPa，如圖1a所示。另外，采用平臺應(yīng)力與復(fù)合泡沫近似的高密度通孔泡沫鋁作為對比材料，材料密度約為0.9 g/cm3，準(zhǔn)靜態(tài)加載下平臺應(yīng)力約18 MPa?；诼溴N和霍普金森壓桿實驗結(jié)果表明，該材料在75～1 400 s?1應(yīng)變率范圍內(nèi)，其平臺應(yīng)力和比性能隨應(yīng)變率的增強效應(yīng)較不明顯[13]，如圖1b所示。

2種泡沫的填充殼分別如圖2a～b所示，泡沫填充殼內(nèi)部泡沫直徑約為28 mm，外部殼體為6061鋁合金，壁厚為0.6 mm，高約為28 mm。考慮到填充殼能量吸收較高，霍普金森壓桿單次加載能量有限，采用落錘實驗系統(tǒng)對2種泡沫填充殼進行低速沖擊實驗，如圖2c所示。實驗采用40 kg質(zhì)量的錘頭自2.0 m高度下落沖擊試樣，沖擊初速度約為6.25 m/s，基于錘頭上安裝的加速度計測量錘頭壓潰試樣過程中試樣反饋載荷產(chǎn)生的錘頭加速度曲線，然后計算填充殼壓潰過程中的壓潰載荷-位移曲線。另外，采用高速相機記錄填充殼的壓潰行為，相機拍攝速率為5 000幀/s。

圖1 動態(tài)力學(xué)性能

圖2 落錘沖擊實驗裝置及泡沫填充殼

2 實驗結(jié)果與分析

圖3a和圖3b分別是空鋁管、泡沫鋁填充管和復(fù)合泡沫填充管3種結(jié)構(gòu)在準(zhǔn)靜態(tài)和沖擊加載下所得的載荷位移曲線。對比可知，空鋁管在低速沖擊下的載荷高于準(zhǔn)靜態(tài)加載，這主要是由于慣性效應(yīng)改變了鋁管的變形模式，在準(zhǔn)靜態(tài)加載下空鋁管主要產(chǎn)生非對稱的金剛石折疊模式，而在沖擊壓縮下鋁管變形以對稱的圓環(huán)模式為主，顯著提高了結(jié)構(gòu)載荷和能量吸收。2種填充管在沖擊載荷下也表現(xiàn)出明顯的載荷提高特征，尤其是復(fù)合泡沫填充管，動態(tài)沖擊下能量吸收性能提升更為明顯。

圖3 復(fù)合結(jié)構(gòu)載荷位移曲線

圖4為3種結(jié)構(gòu)在準(zhǔn)靜態(tài)和動態(tài)加載下所得的平均壓潰載荷（Mean Crushing Force，MCF）-位移曲線，該指標(biāo)能夠更好地反映結(jié)構(gòu)平均承載力，往往用于結(jié)構(gòu)壓潰反饋力、緩沖性能和能量吸收的評估預(yù)測。對比3種結(jié)構(gòu)可知，動態(tài)沖擊下空管的MCF提升約3.5 kN，泡沫鋁填充管平均壓潰力隨壓縮位移的增加而顯著增加，這主要取決于填充泡沫鋁的塑性硬化效應(yīng)，填充管動態(tài)加載下MCF提升了2.3 kN。復(fù)合泡沫填充管在準(zhǔn)靜態(tài)加載下承載能力與泡沫鋁填充管基本一致，在沖擊載荷下復(fù)合泡沫的應(yīng)變率效應(yīng)使結(jié)構(gòu)動態(tài)承載力和能量吸收優(yōu)于泡沫鋁填充管，其MCF曲線較為平坦，比準(zhǔn)靜態(tài)加載提升約4.0 kN。將復(fù)合泡沫填充管應(yīng)用于高值防護能夠提供更高、更平穩(wěn)地反饋載荷。

圖4 泡沫填充管平均壓潰載荷

圖5和圖6分別是泡沫鋁填充管和復(fù)合泡沫填充管在落錘沖擊下的變形過程。由圖5可知，泡沫鋁的剛度較大，外側(cè)鋁管厚度較小，二者之間的變形出現(xiàn)失諧現(xiàn)象，鋁管容易產(chǎn)生非對稱的折疊模式，如圖5c所示，因此導(dǎo)致填充管中并未完全發(fā)揮鋁管在沖擊載荷下的能量吸收增強效應(yīng)，動態(tài)MCF比準(zhǔn)靜態(tài)下的增幅較小。圖6為復(fù)合泡沫填充管的壓潰過程，結(jié)構(gòu)自沖擊端至支撐端呈現(xiàn)明顯的漸進壓潰特征，鋁管主要產(chǎn)生對稱的圓環(huán)折疊變形模式，結(jié)構(gòu)動態(tài)吸能特性較好。當(dāng)然，本實驗并未考慮泡沫與管壁間的黏結(jié)效應(yīng)，試樣中均采用黏結(jié)劑耦合管壁和泡沫。適當(dāng)調(diào)整泡沫和管壁強度匹配關(guān)系，采用黏結(jié)劑可有效改善管壁的變形特征，從而提升結(jié)構(gòu)能量吸收性能。

3 泡沫填充殼高g值抗沖擊防護

3.1 數(shù)值模擬

本文主要采用數(shù)值模擬方法研究高值沖擊加載下填充結(jié)構(gòu)的防護性能。為提高計算效率，將彈載元器件的高過載緩沖問題簡化為上端的灌封電路、中部的緩沖結(jié)構(gòu)和底部的底座三部分結(jié)構(gòu)，如圖7a所示。其中底座為剛性彈體的簡化裝置，通過直接賦予底座一定幅值和脈寬的加速度過載，即可實現(xiàn)對元器件和緩沖結(jié)構(gòu)的加載。為模擬彈體侵徹多層混凝土靶板過程中產(chǎn)生的加速度過載，對底座施加多次脈寬180 μs、幅值為60 000的半正弦激勵加速度，激勵間隔時間為1 ms。模擬元器件質(zhì)量為300 g，填充管直徑為37 mm、高度為50 mm、管壁厚度為1.0 mm。底座和模擬元器件均采用鋼質(zhì)彈性模型描述。泡沫鋁和復(fù)合泡沫均采用可壓潰泡沫材料模型描述，通過輸入圖1中的動態(tài)壓縮曲線描述其壓潰響應(yīng)。管壁采用高強度鋁合金，彈性模量為68 GPa，屈服強度為160 MPa，泊松比為0.33，應(yīng)變率效應(yīng)采用Cowper-Symonds模型，參數(shù)=3 343 s?1，=1.972[14]。泡沫與管壁間設(shè)置自動點面接觸，填充管整體與模擬元器件、底座之間設(shè)置自動點面接觸，泡沫和管壁內(nèi)部設(shè)置自動單面接觸避免壓潰過程中的單元畸變。

圖5 泡沫鋁填充管壓縮變形過程

為驗證有限元模型和計算方法的正確性，將圖7中有限模型中的上端元器件替換為40 kg的落錘錘頭，將底部底座設(shè)置為固定邊界，通過對錘頭施加6.25 m/s初速度模擬落錘沖擊下結(jié)構(gòu)響應(yīng)，通過數(shù)值模擬所得結(jié)構(gòu)變形和錘頭的加速度響應(yīng)與實驗對比結(jié)果如圖8所示。對比可知，實驗所得加速度首峰較高，這主要是由柱殼類薄壁結(jié)構(gòu)周向沖擊壓縮時的慣性效應(yīng)導(dǎo)致；另外，實驗加速度曲線在穩(wěn)定壓潰階段具有較多的高頻震蕩，這主要是由應(yīng)力波在錘頭和加速度計內(nèi)部傳播以及加速度計的諧振效應(yīng)導(dǎo)致，但是實驗所得加速度信號的平均水平與數(shù)值模擬結(jié)果一致性較好，模擬和實驗中結(jié)構(gòu)的變形模式較為一致。另外，復(fù)合泡沫填充殼的壓潰載荷成平臺型，也與準(zhǔn)靜態(tài)壓縮載荷演化規(guī)律基本一致，上述結(jié)果表明本文所用的數(shù)值模擬方法能夠較可靠地反映結(jié)構(gòu)壓潰行為。

圖7 高g值沖擊數(shù)值模擬模型

圖8 數(shù)值模擬與落錘實驗結(jié)果對比

3.2 泡沫填充管高g值緩沖

考慮到目前通過內(nèi)部灌封加固的方式對元器件的主動防護可使其承受15 000～20 000的高過載，本文以20 000作為器件的高過載安全閾值。對圖7b所示的泡沫填充結(jié)構(gòu)進行高值沖擊加載，底座激勵加速度和2種填充管緩沖后的元器件的加速度曲線如圖9所示。對比可知泡沫鋁填充管僅能對第1次的過載實現(xiàn)有效緩沖，緩沖加速度波動特征較為明顯，平均過載約為9 500 g；第2次緩沖過程中加速度迅速上升并超過安全閾值，填充管此時已基本壓實，無法有效進行二次防護。復(fù)合泡沫填充管能夠?qū)υ骷崿F(xiàn)2次有效的過載防護，響應(yīng)加速度的曲線較為平穩(wěn)，平均值分別約為14 000和15 000，但通過計算可知該結(jié)構(gòu)也在第3次加載過程中迅速壓實無法繼續(xù)安全防護。對比2種結(jié)構(gòu)的緩沖效果可知，復(fù)合泡沫填充殼能夠提供更為平穩(wěn)可控的2次安全防護，而泡沫鋁填充殼由于金屬泡沫在應(yīng)力平臺階段較為明顯的流動應(yīng)力增長特性，緩沖后的元器件加速度也呈逐漸遞增的趨勢，采用傳統(tǒng)的吸能結(jié)構(gòu)平均壓潰載荷加速度進行預(yù)測較為困難。對比可知，相同尺寸和加載工況下，復(fù)合泡沫填充殼能夠提供更為平穩(wěn)可控和更高的高過載安全防護性能。

圖9 泡沫填充管高g值防護性能

3.3 泡沫夾芯管高g值緩沖

泡沫填充雖然能夠有效改善薄壁結(jié)構(gòu)的變形和載荷波動特征，但也顯著降低了結(jié)構(gòu)的可壓縮行程。對比圖1和圖3中所示的泡沫材料和空管的壓潰載荷可知，薄壁結(jié)構(gòu)的可壓縮性和質(zhì)量比吸能均遠高于泡沫材料。因此在保證泡沫填充改善薄壁結(jié)構(gòu)變形特征的前提下，在填充管中適當(dāng)增加薄壁結(jié)構(gòu)、減少泡沫填充量，可有效提高復(fù)合結(jié)構(gòu)的能量吸收特性[15]。因此本文進一步改善泡沫填充結(jié)構(gòu)，采用泡沫夾芯管進行高值抗沖擊結(jié)構(gòu)設(shè)計。有限元模型如圖10a所示，夾芯管的外管尺寸壁厚均與填充管一致，在泡沫內(nèi)部設(shè)置直徑為16 mm的內(nèi)管，內(nèi)管的壁厚由減少泡沫的質(zhì)量決定，即2種泡沫的夾芯管與對應(yīng)填充管的質(zhì)量相同。泡沫鋁和復(fù)合泡沫夾芯管的內(nèi)管壁厚分別為0.9 mm和1.3 mm，復(fù)合泡沫夾芯管經(jīng)歷2次緩沖后的變形如圖10b所示。

圖10 泡沫夾芯管有限元模型

仍采用圖7所示模型對2種泡沫夾芯管進行多次高值加載，計算結(jié)果如圖11所示。對比可知，當(dāng)增加薄壁結(jié)構(gòu)組分、減少泡沫填充后，夾芯管的內(nèi)外管也能夠產(chǎn)生較為可控有序的變形模式，2種夾芯管的防護效果基本一致，說明夾芯結(jié)構(gòu)中泡沫性能的影響成為次要因素。對比泡沫填充管和夾芯管的緩沖加速度曲線可知，夾芯管單次緩沖加速度存在較高的首峰，經(jīng)歷首峰后加速度幅值有所降低，其中泡沫鋁填充管更為明顯，分析認為這主要與結(jié)構(gòu)剛度較大有關(guān)。2種結(jié)構(gòu)均能夠提高單次緩沖產(chǎn)生的響應(yīng)加速度幅值，在第3次沖擊時結(jié)構(gòu)也均已到達壓實的變形閾值。第3次緩沖后的元器件響應(yīng)加速度均有部分超出20 000的安全閾值，考慮到結(jié)構(gòu)第2次緩沖產(chǎn)生的響應(yīng)加速度峰值已接近安全閾值，因此可通過結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化或者適當(dāng)增加結(jié)構(gòu)高度實現(xiàn)3次有效防護。對比單次防護的響應(yīng)加速度幅值可知，在未超出安全閾值條件下，相同泡沫和質(zhì)量的夾芯管壓潰載荷以及高值防護性能均高于填充管。

圖12為不同外管和內(nèi)管厚度對夾芯管高值沖擊響應(yīng)加速度的影響規(guī)律。由圖12a可知，當(dāng)內(nèi)管厚度不變（1.0 mm）、外管厚度增加時，結(jié)構(gòu)的壓潰載荷和總吸能增加，元器件的響應(yīng)加速度幅值也隨之增大；當(dāng)外管壁厚大于1 mm時，首次緩沖加速度平均值即已達到20 000，后2次的響應(yīng)加速度均已超過安全閾值。由圖12b可知，外管厚度不變（1.0 mm），內(nèi)管壁厚對響應(yīng)加速度曲線的影響較小。主要是由于內(nèi)管直徑較小，壁厚改變導(dǎo)致的載荷增加對結(jié)構(gòu)總體壓潰載荷貢獻較小，所以夾芯管吸能和抗沖擊調(diào)整時以外管壁厚為主。

圖12 殼體厚度對夾芯管防護性能的影響

3.4 沖擊吸能機制分析

為分析復(fù)合泡沫對夾芯管吸能防護效果的影響機制，對比了有無泡沫填充時的雙層管殼結(jié)構(gòu)對元器件響應(yīng)加速度的影響，結(jié)果如圖13所示，數(shù)值模擬中內(nèi)外管的厚度均為1.0 mm。由圖13可知，當(dāng)有復(fù)合泡沫填充時，夾芯管僅在最后一次緩沖時出現(xiàn)加速度幅值輕微超出安全閾值的情況。但是當(dāng)無復(fù)合泡沫填充時，雙層管殼結(jié)構(gòu)平均壓潰載荷較低、單次沖擊過程中的壓縮量較大，因此在前2次沖擊時結(jié)構(gòu)已壓實，并導(dǎo)致加速度快速上升，第3次沖擊時由于剛性碰撞，元器件承受的加速度已超過激勵加速度，如圖13a所示，即雙層管殼無法完成有效的高值沖擊防護。圖13b為2種結(jié)構(gòu)中各組件的吸能曲線，由于2種結(jié)構(gòu)不同，所以兩者組件的能量吸收無法直接對比，這里更側(cè)重分析不同組件的能量分配機制和設(shè)計影響因素。由圖13b可知，對無泡沫填充雙層管殼結(jié)構(gòu)而言，1.0 mm外管吸收能量較多，是因為其壓縮量大，所以吸收能量較多。對復(fù)合泡沫填充雙層管結(jié)構(gòu)而言，復(fù)合泡沫的吸能最高，外管次之，表明復(fù)合泡沫在壓潰吸能過程中具有重要的貢獻機制，在結(jié)構(gòu)設(shè)計中具有不可忽略的作用。

圖13 泡沫對夾芯管防護性能的影響

圖14為不同壁厚參數(shù)下結(jié)構(gòu)各組件吸能機制分析，對比可知增加內(nèi)管或者外管的壁厚時，均會增加該組件在結(jié)構(gòu)總吸能中的占比，但泡沫始終能夠提供30%以上的吸能貢獻，這主要得益于復(fù)合泡沫較高的平臺應(yīng)力和孔隙率，使薄壁結(jié)構(gòu)在較小的壓縮量下即可完成高載荷沖擊能量的吸收和加速度的緩沖。另外，從計算結(jié)果可知，5種結(jié)構(gòu)在3次高值沖擊下的總吸能為1.66～1.69 kJ，結(jié)構(gòu)參數(shù)改變對完成3次過載緩沖所吸收的總能量影響較小。內(nèi)管壁厚自0.8 mm增大至1.2 mm過程中，其能量吸收比例從22%提升為35%，但泡沫始終為最重要的能量吸收組件。因此選擇高比性能的泡沫作為填充芯體既能夠提升結(jié)構(gòu)總體壓潰載荷和吸能，也能夠匹配薄壁結(jié)構(gòu)的吸能效率實現(xiàn)結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計。

圖14 夾芯管能量吸收機制

4 結(jié)語

針對泡沫鋁和新型復(fù)合泡沫填充管開展了準(zhǔn)靜態(tài)和低速沖擊壓縮實驗，數(shù)值模擬與落錘沖擊實驗結(jié)果較為吻合。隨后基于數(shù)值模擬對比研究了2種泡沫填充薄壁結(jié)構(gòu)對輕質(zhì)元器件承受多次幅值為60 000、脈寬為180 μs高過載的緩沖性能，主要結(jié)論如下：

1）復(fù)合泡沫力學(xué)性能具有較為顯著的應(yīng)變率效應(yīng)，填充管的壓潰載荷平穩(wěn)，對元器件的高過載防護優(yōu)于具有相似平臺應(yīng)力的泡沫鋁填充的復(fù)合管。直徑為37 mm、高為50 mm的復(fù)合泡沫填充管可對180元器件實現(xiàn)2次有效的安全防護。

2）泡沫填充夾芯管的壓潰載荷和高過載防護性能均優(yōu)于同質(zhì)量的全填充管結(jié)構(gòu)；夾芯管中泡沫壓縮應(yīng)力應(yīng)變行為對結(jié)構(gòu)的抗高過載性能影響較小，與性能相近的泡沫鋁和復(fù)合泡沫夾芯管具有相似的高過載防護性能。

3）通過夾芯管內(nèi)外管壁厚調(diào)整，可使結(jié)構(gòu)完成3次高值過載緩沖；在管殼壁厚為0.8～1.2 mm時，復(fù)合泡沫是夾芯管中最重要的能量吸收組件，其吸能占比為32%～45%。

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Protection Performance of Syntactic Foam Filled Tubes to HighShock

ZHANG Bing-bing, LI Yao-zhou, Li Hua-bo, LU Ya-jing

(Department of Environmental and Safety Engineering, Taiyuan Institute of Technology, Taiyuan 030008, China)

The work aims to strengthen the research on the buffer protection structure of light components to avoid or reduce the damage of high g impact to the light components in the projectile. Static and dynamic mechanical properties of two kinds of foam filled tubes based on novel syntactic foam and open-cell aluminum foam were researched with auniversal test machine and a drop-weight impact system.In addition, the acceleration buffering effect and energy absorption mechanism of the equal mass foam filled tubes and sandwich tubes under high g impact were studied by numerical simulation. The structural deformation and acceleration of the drop hammer obtained from numerical simulation were consistent with the experimental results, which verified the reliability of the numerical simulation method. The plateau stress of syntactic foam was obviously sensitive to strain rate. The crushing force of the syntactic foam filled tube was more stable and higher than that of the aluminum foam filled tube, thus produced better high acceleration protection performance. The impact resistance of the foam sandwich tube was better than the foam-filled tube of equal mass. Both aluminum foam and syntactic foam sandwiched tubes showed similar high acceleration protection performance. The effect of the compression behavior of foam on the crushing force of the sandwich tube was lower than that of the foam-filled tube. The result has a strong guiding significance for high g buffer protection of light components.

syntactic foam; aluminum foam; high g shock; mean crushing force

O347.4

A

1001-3563(2023)21-0054-08

10.19554/j.cnki.1001-3563.2023.21.007

2023-04-21

山西省科技廳基礎(chǔ)研究計劃自由探索類青年項目（202203021222281）；太原工業(yè)學(xué)院引進人才科研資助項目（2022KJ010）；國家自然科學(xué)基金青年基金（11602233）

責(zé)任編輯：曾鈺嬋