王開強，孫 慶，董耀武，*，林 琦，楊 輝

（1.中建三局集團有限公司，湖北 武漢 430070；2.中國建筑先進技術(shù)研究院，湖北 武漢 430070）

水泥水化早期階段的養(yǎng)護是水化產(chǎn)物微觀結(jié)構(gòu)形成的關(guān)鍵，決定混凝土力學性能的發(fā)展［1-2］.不同的養(yǎng)護制度對水泥水化進程、微觀結(jié)構(gòu)形成及強度發(fā)展的影響具有顯著差異，但普遍存在“高溫、高壓、潮濕環(huán)境可以促進水化”的規(guī)律［3-6］.目前學者們多關(guān)注于溫度制度對水泥水化進程和混凝土強度發(fā)展的影響［7-9］，而對壓力養(yǎng)護制度的研究較少.

壓力養(yǎng)護工藝可追溯至20 世紀70 年代，前蘇聯(lián)利用加壓和熱養(yǎng)護使混凝土快速凝結(jié)硬化，提高了模具使用周轉(zhuǎn)率［10］.中國針對鐵路配重墜砣、路面磚及離心成型管樁等混凝土制品采用壓力成型工藝，所用的混凝土多為干硬性，且成型壓力小、持續(xù)時間短［11-12］.另外，在蒸壓養(yǎng)護中所采用的加壓通常是提高所處環(huán)境的氣相壓強，增加的壓強通常小于1 MPa，壓力對拌和物內(nèi)部的影響有限［1］.

為實現(xiàn)流態(tài)化混凝土拌和物能夠在更高壓力下養(yǎng)護的目的，本文采用兩段式鋼管，利用鋼管約束混凝土拌和物，通過自制加壓裝置直接對鋼管內(nèi)的混凝土施加壓力，并維持此壓力來養(yǎng)護混凝土至終凝硬化.研究壓力養(yǎng)護條件下混凝土內(nèi)部的物料分布、微觀結(jié)構(gòu)、水化進程和強度發(fā)展，測試鋼管混凝土（CFST）試件的軸壓力學性能，探索壓力養(yǎng)護工藝對CFST 材料和性能的影響機理.

1 試驗

1.1 原材料及配合比

采用C70SF 鋼纖維混凝土和C70 混凝土制備鋼管混凝土試件.表1 為2 種混凝土的配合比和表觀密度.其中，水泥（C）為華新水泥股份有限公司產(chǎn)P·O 42.5 普通硅酸鹽水泥；礦粉（K）為武漢武新新型建材有限公司產(chǎn)S95 級礦粉；硅灰（Si）為四川朗天資源綜合利用有限責任公司產(chǎn)微硅粉，SiO2含量（質(zhì)量分數(shù)，文中涉及的含量、含固量等除特別注明外均為質(zhì)量分數(shù)）大于等于93%；砂（S）為湖北孝感產(chǎn)水洗機制砂，細度模數(shù)為2.6；石（G）為湖北咸寧產(chǎn)5～25 mm 連續(xù)級配玄武巖青石；外加劑（PCE）為武漢優(yōu)城科技有限公司提供的UC-300 聚羧酸高性能減水劑，含固量為25%；鋼纖維（SF）為鍍銅鋼纖維，長度為12～14 mm，抗拉強度大于等于2 800 MPa；拌和水（W）為自來水.

表1 2 種混凝土的配合比和表觀密度Table 1 Mix proportions and apparent density of two kinds of concretes

1.2 試件及加壓裝置

兩段式CFST 試件示意圖如圖1 所示.由圖1 可見，鋼管由行程段鋼管和試驗段鋼管這兩段Q355 鋼管焊接而成，其中試驗段鋼管一端閉合，另一端連接行程段鋼管，行程段鋼管直徑較小，目的是能夠在較小的頂推力下達到更高的養(yǎng)護壓強.自制加壓裝置示意圖見圖2.該加壓裝置由液壓千斤頂、反力架、托架、張拉螺桿和頂推活塞桿等構(gòu)成，其中液壓千斤頂?shù)淖畲箜敁瘟?00 t，可自動鎖閉.

圖1 兩段式CFST 試件Fig.1 CFST specimen welded together in two sections

圖2 自制加壓裝置Fig.2 Self-designed hydraulic device

CFST 試件制作步驟如下：（1）通過行程段鋼管開口向鋼管內(nèi)澆筑混凝土，待澆筑至距開口50 mm 處停止，放置可活動的密封墊片進行封口；（2）將鋼管混凝土試件整體臥式放入自制加壓裝置中，頂推活塞桿一端伸入行程段鋼管內(nèi)接觸密封墊片，一端接觸液壓千斤頂，進行壓力養(yǎng)護；（3）壓力養(yǎng)護結(jié)束后，取出灌注混凝土的兩段式鋼管混凝土試件，用盤鋸將試驗段和行程段切割分離，并將試驗段斷面打磨平整，即制備得到軸壓試驗用CFST試件.

1.3 試驗方案

試驗方案如表2 所示.由表2 可見：（1）當采用C70SF 鋼纖維混凝土填充鋼管時，壓力F設(shè)置為0（僅用震動棒振搗密實成型）、29、45、63 t，折合壓強P為0、16、26、36 MPa，壓 力 養(yǎng) 護 持續(xù)時間t設(shè)置為24 h；隨著施加壓力的增加，試驗段鋼管的壁厚T適當增加，以防止鋼管因壓力而出現(xiàn)屈服.（2）當采用C70 混凝土填充鋼管時，壓力F統(tǒng)一設(shè)置為45 t，折合壓強P為26 MPa，壓力養(yǎng)護持續(xù)時間t設(shè)置為4、8、

表2 試驗方案Table 2 Experiment scheme

24 h.

1.4 測試方法

澆筑兩段式鋼管的同時，取部分混凝土制作邊長為150 mm 的立方體試塊，同條件下養(yǎng)護至規(guī)定齡期.對行程段鋼管中的核心混凝土和立方體試塊進行鉆芯取樣，均制備成尺寸為φ70.7×70.7 mm 的試件，依據(jù)JGJ/T 384—2016《鉆芯法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程》進行抗壓強度檢測.

對試驗段鋼管進行切割，將混凝土斷面打磨平整，在同條件下養(yǎng)護至56 d，采用30 000 kN 電液伺服壓力試驗機進行軸壓試驗，加載速率為0.5 mm/min，至試件破壞后停止加載.

在試驗段鋼管外表面上部（1-1）、中部（2-2）和下部（3-3）布置應變片和位移傳感器，如圖3 所示.監(jiān)測數(shù)據(jù)處理需要考慮到試件各方向變形不均勻及試驗結(jié)果的離散性，每個截面上均以應力為基準，對4 個方向的測點應變數(shù)據(jù)取平均值，獲得該截面的平均應力-應變曲線；荷載-位移曲線同理，取4 個方向的位移平均值.

圖3 試驗段鋼管的應變片和位移傳感器布置Fig.3 Strain gauge and displacement sensor arrangement of test steel pipe

將行程段鋼管混凝土斷面處的20 mm×20 mm砂漿碎片，與作為對比樣品的同條件養(yǎng)護試塊的砂漿碎片，放入無水乙醇中密閉保存24 h 以終止水化；隨后在105 ℃烘干24 h 后制得微觀試樣，采用日本電子JSM-IT300 型掃描電子顯微鏡（SEM）進行微觀結(jié)構(gòu)表征.

2 結(jié)果與討論

2.1 物理性能

2.1.1 核心混凝土的工作性能和力學性能

表3 為核心混凝土的工作性能和力學性能.圖4為核心混凝土的抗壓強度和表觀密度變化.

計算如下：TLI（∑）=∑Wj·TLI（j）[5]，采用總磷（TP）、總氮（TN）、 葉綠素 a（Chla）、高錳酸鹽指數(shù)（CODMn）、透明度（SD）作為水質(zhì)綜合營養(yǎng)狀態(tài)指標的評價參數(shù)，式中Wj是第j種參數(shù)的營養(yǎng)狀態(tài)指數(shù)的相關(guān)權(quán)重，TSI（j）是第j種參數(shù)的營養(yǎng)狀態(tài)指數(shù)。

表3 核心混凝土的工作性能和力學性能Table 3 Workability and mechanical property of core concrete

圖4 核心混凝土的抗壓強度和表觀密度變化Fig.4 Changes in compressive strength and apparent density of core concrete

結(jié)合表3 和圖4 可知，2 種新拌混凝土均滿足大流態(tài)工作性，特別是C70SF 鋼纖維混凝土由于摻有鋼纖維，微硅粉用量大且聚羧酸減水劑摻量高，導致混凝土拌和物黏度增大、倒置坍落度桶的排空時間延長、凝結(jié)時間延長.核心混凝土的抗壓強度和表觀密度受配合比、養(yǎng)護壓力和壓力持續(xù)時間等因素的綜合影響，總體呈現(xiàn)下述規(guī)律：（1）壓力養(yǎng)護下，2 種核心混凝土的表觀密度均有所增加，增幅為25～30 kg/m3；（2）相較未加壓的C70SF 鋼纖維混凝土芯樣對照組，隨著養(yǎng)護壓力的提高，加壓C70SF 鋼纖維混凝土芯樣抗壓強度的增幅為21.1%～24.5%；但最大養(yǎng)護壓力（36 MPa）與最小養(yǎng)護壓力（16 MPa）下的2 組C70SF 鋼纖維混凝土芯樣抗壓強度增幅接近，僅相差1.9 MPa，表明過高的養(yǎng)護壓力對核心混凝土強度的提升效果并不顯著.（3）相較未加壓的C70 混凝土芯樣對照組，隨著壓力養(yǎng)護時間的延長，加壓C70 混凝土的表觀密度和抗壓強度均有所增加；與壓力養(yǎng)護時間為4 h 的C70 混凝土相比，壓力養(yǎng)護時間為24 h 的C70 混凝土強度僅提高3.5 MPa，表明混凝土流態(tài)階段時的加壓養(yǎng)護可以顯著提高混凝土密實度，但初凝后的持續(xù)加壓對混凝土密實度的改善效果有所降低.

2.1.2 CFST 試件的軸壓性能

表4 為10 個CFST 試件單軸壓縮時的特征參數(shù).圖5 對比了試驗段鋼管外徑D＝273.0 mm 的6 個CFST 試件的荷載-位移曲線.結(jié)合表4 和圖5 可知：（1）CFST 試件受壓時，荷載-位移曲線呈現(xiàn)彈性段、彈塑性段和塑性段3 個階段；（2）彈性段時CFST 試件的荷載-位移曲線近似線性關(guān)系，且隨著鋼管壁厚的增加，曲線斜率顯著增加，表明CFST 試件整體剛度增加；而相同壁厚的壓力養(yǎng)護試件（S2A10、S2B10和S2C10）的剛度較振搗成型對照組試件（D2A10、D2B10 和D2C10）提升幅度為13%～23%.（3）進入彈塑性段時CFST 試件的軸壓剛度降低，直至到達極限荷載，相同壁厚的壓力養(yǎng)護組試件的極限承載力較對照組提升20%以上.（4）隨著鋼管壁厚的減小，壓力養(yǎng)護對CFST 試件極限承載力的提升幅度基本一致.（5）隨著壓力養(yǎng)護時間的延長，特別是混凝土終凝后的持續(xù)加壓對CFST 試件承載力提升效果有限.

表4 CFST 試件單軸壓縮時的特征參數(shù)Table 4 Characteristic parameters of CFST specimens under uniaxial compression

圖5 CFST 試件的荷載-位移曲線Fig.5 Load-displacement curves of CFST specimens

圖6 為試件S2A10 和D2A10 在3-3 截面處的荷載-應變曲線.由圖6 可見：S2A10 試件的環(huán)向和軸向曲線拐點處的應變值稍小，表明鋼管中殘存的應力導致鋼材更早進入屈服狀態(tài)；但由于鋼管增強了對核心混凝土的約束作用，提升了核心混凝土強度，使試件的極限承載力顯著增加.

圖6 試件S2A10 和D2A10 在3-3 截面處的荷載-應變曲線Fig.6 Load-strain curves at sections 3-3 of specimen S2A10 and D2A10

2.1.3 CFST 試件的破壞特征

圖7 為CFST 試件的破壞特征.由圖7 可見：隨著軸向壓力的逐漸增大，在試驗段鋼管上部1-1 截面處率先出現(xiàn)鼓脹變形現(xiàn)象，該處鋼管在極限荷載出現(xiàn)前就已進入屈服狀態(tài)；當荷載到達極限時，鋼管呈現(xiàn)兩端小、中間大的整體鼓脹變形狀，并逐漸產(chǎn)生斜向45°的變形紋路，這是混凝土受壓產(chǎn)生剪切滑移的典型破壞特征，表明鋼管內(nèi)部的混凝土已經(jīng)完全破壞；繼續(xù)加載后，鋼管變形繼續(xù)增大，壓力下降到一定程度時維持穩(wěn)定，此時鋼管整體出現(xiàn)明顯鼓脹屈服變形.由此可見，雖然壓力養(yǎng)護的核心混凝土具有更高的表觀密度和抗壓強度，CFST 試件的極限承載力有一定提升，但其變形破壞特征并無顯著差別.

圖7 CFST 試件的破壞特征Fig.7 Damage characteristics of CFST specimens

2.2 壓力下的鋼-砼協(xié)同效應

2.2.1 壓力下的混凝土拌和物

圖8 混凝土拌和物的固-液-氣三相體系Fig.8 Solid-liquid-gas dispersion system of concrete mixture

圖9 振動成型的混凝土立方體試塊斷面的孔隙分布Fig.9 Pore distribution in the cross-section of concrete cube specimens formed by vibration

圖10 為試件S2A10 的切割斷面及其二值化圖像.由圖10 可見，壓力養(yǎng)護的混凝土試件斷面骨料分布均勻，宏觀觀測幾乎無明顯的氣孔或孔洞，經(jīng)Image J 軟件分析可知，該處斷面的宏觀孔隙率為0.35%，與振搗成型的試件斷面相比，改善效果顯著.這表明，在外部壓力增加過程中，混凝土拌和物中的顆粒之間相互錯動擠壓、重新組合排布，氣泡通過顆粒間隙排出，拌和物體積被顯著壓縮，從而達到緊密堆積的效果.

圖10 試件S2A10 的切割斷面及其二值化圖像Fig.10 Cutting section of specimen S2A10 and its binarization image

2.2.2 壓力下的水泥早期水化的微觀結(jié)構(gòu)

有研究認為，養(yǎng)護條件可以促使C-S-H 凝膠的類型發(fā)生變化，從而影響混凝土的微觀力學性能和形貌結(jié)構(gòu)［4］.

圖11 為同條件養(yǎng)護和壓力養(yǎng)護試件的斷面微觀形貌.由圖11 可見：（1）同條件養(yǎng)護試件的斷面存在較多微孔隙，且有較多貫穿孔結(jié)構(gòu)和界面過渡區(qū)的微裂紋；同條件養(yǎng)護下水化產(chǎn)物多為聚合度較低的絮狀或顆粒狀，少量水化產(chǎn)物交叉生長于孔洞、微裂紋和界面過渡區(qū)（ITZ）中.（2）壓力養(yǎng)護試件的斷面上的水化產(chǎn)物多為纖維狀的AFt 和無定形狀凝膠狀的C-S-H，形貌更粗壯和豐富，晶體的生長發(fā)育更粗大，相互交聯(lián)更緊密，遍布界面過渡區(qū).這表明，壓力養(yǎng)護下水化產(chǎn)物密集填充到孔結(jié)構(gòu)、微裂紋和界面過渡區(qū)中，使得水泥石微觀結(jié)構(gòu)更為致密，微米級的孔洞數(shù)量少，抑制了微裂紋的發(fā)展.

圖11 同條件養(yǎng)護和壓力養(yǎng)護試件的斷面微觀形貌Fig.11 Section microstructures of specimens under the same curing condition and pressure curing condition

2.2.3 鋼管-核心混凝土的協(xié)同增強機理

壓力養(yǎng)護在增強核心混凝土自身密實度的同時，勢必會對外圍約束的鋼管產(chǎn)生影響.以試件S2A10 為例，研究了壓力養(yǎng)護時鋼管的環(huán)向應變變化情況，結(jié)果見圖12.由圖12 可見：混凝土拌和物將壓力傳導至約束鋼管上，導致鋼管各部位均產(chǎn)生環(huán)向膨脹，其中試驗段鋼管上部1-1 處和中部2-2 處的環(huán)向應變較為接近，且均略大于底部3-3 處，這是壓力在混凝土內(nèi)部傳導衰減，且鋼板封底的約束作用所導致的；在壓力保持階段，環(huán)向應變值隨著時間的延長而緩慢減小，表明混凝土拌和物內(nèi)顆粒持續(xù)擠壓重組，體積逐漸收縮，加之混凝土水化硬化過程中的溫度收縮和自收縮，導致約束鋼管的環(huán)向應變有所減小.鋼管恢復原狀的趨勢會對核心混凝土產(chǎn)生“環(huán)箍”作用，從而給核心混凝土提供向內(nèi)的預壓應力.

圖12 壓力養(yǎng)護時鋼管的環(huán)向應變Fig.12 Circumferential strain of steel pipe during pressure curing

對于振搗成型試件，由于核心混凝土硬化時的自然收縮，使其與鋼管產(chǎn)生“剝離”趨勢；在受壓時鋼管變形會進一步增加兩者的“剝離”趨勢，其核心混凝土總體處于單向受壓狀態(tài)［13-15］.圖13 顯示了CFST 試件的初始應力狀態(tài).由圖13 可見，CFST 試件在軸向壓縮時，外圍約束鋼管在軸向和環(huán)向上均處于拉伸應力的狀態(tài)，具有收縮壓實核心混凝土的趨勢，因此在受壓初期需先克服鋼管內(nèi)的軸向拉應力；核心混凝土在受壓初期即處于三向受壓的應力狀態(tài)，混凝土橫向變形須先克服外圍約束鋼管的預加環(huán)向壓應力，加之核心混凝土自身密實度和強度的提升，鋼管和核心混凝土產(chǎn)生協(xié)同互補、共同受力的效果，使得試件整體承載力顯著提高.

圖13 CFST 試件的初始應力狀態(tài)Fig.13 Initial stress state of CFST specimen

3 結(jié)論

（1）在混凝土凝結(jié)硬化階段采用壓力養(yǎng)護，可以改善混凝土自身的微觀結(jié)構(gòu)和力學性能.壓力養(yǎng)護后水化產(chǎn)物結(jié)晶良好、形貌多樣化，能夠充分填充孔隙和界面過渡區(qū)；混凝土斷面處的宏觀孔隙率由4.70%降至0.35%.

（2）過高的養(yǎng)護壓力和初凝后的持續(xù)加壓，對繼續(xù)提高核心混凝土強度的效果有限.當養(yǎng)護壓力由16 MPa 增 加 到 36 MPa 時，C70SF 鋼筋纖維混凝土芯樣強度僅提高1.9 MPa；當壓力養(yǎng)護持續(xù)時間由4 h 增加到 24 h 時，C70 混凝土芯樣強度僅提高3.5 MPa.

（3）壓力傳導至外圍鋼管上，使鋼管發(fā)生環(huán)向拉伸變形.隨著壓力養(yǎng)護結(jié)束和核心混凝土的自身收縮，鋼管收縮趨勢給核心混凝土施加環(huán)向預壓應力，同時由于混凝土自身強度的提高，使得鋼管混凝土試件的極限承載力提高20%以上，壓力養(yǎng)護對試件的破壞特征無顯著影響.