孫劍平，馬瑞琪，王軍，朱士豪，楊位珂

（1.山東建筑大學(xué)土木工程學(xué)院，山東濟(jì)南 250000；2.山東建筑大學(xué)工程鑒定加固研究院有限公司，山東濟(jì)南 250000；3.中鐵十四局集團(tuán)建筑工程有限公司，山東濟(jì)南 250000）

0 引 言

為了緩解我國(guó)城市交通擁擠，提高城市公共交通能力，地鐵建設(shè)空前發(fā)展。隨著地鐵工程的大規(guī)模建設(shè)，地鐵車站滲漏水問(wèn)題也變得突出，成為影響地鐵運(yùn)維的難題之一。

針對(duì)地鐵車站滲漏水病害，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)展了一系列研究。馬宏旺等[1]采用施加預(yù)應(yīng)力的方法限制地鐵車站結(jié)構(gòu)頂板的開(kāi)裂滲水，并成功應(yīng)用于上海地鐵某車站。吳祥祖等[2]通過(guò)對(duì)上海地鐵已建成車站進(jìn)行研究，指出滲漏是地鐵車站的常見(jiàn)病以及多發(fā)病，長(zhǎng)期滲漏會(huì)影響車站的正常使用甚至嚴(yán)重情況下會(huì)造成災(zāi)難性事故。Han[3]深入研究地鐵車站結(jié)構(gòu)滲漏水誘發(fā)病害機(jī)理，揭示了地下水在地鐵車站結(jié)構(gòu)中的滲透發(fā)展及病害過(guò)程。張永利[4]結(jié)合廣州三號(hào)線地鐵車站，從設(shè)計(jì)施工和材料等方面對(duì)地鐵工程防水有關(guān)問(wèn)題進(jìn)行了論述。

以上文獻(xiàn)對(duì)地鐵車站滲漏水開(kāi)展了深入研究，取得豐富的研究成果，但是對(duì)地鐵車站的系統(tǒng)成因和治理新技術(shù)研究還有不少值得完善的空間。本文針對(duì)目前地鐵車站滲漏水問(wèn)題開(kāi)展了總結(jié)分析，研究了車站滲漏水特征、成因、治理方法，同時(shí)提出了一種改進(jìn)型堵漏材料，并開(kāi)展了相關(guān)試驗(yàn)研究。

1 地鐵車站滲漏水特征及成因分析

1.1 地鐵車站滲漏水特征

地鐵車站滲漏水的主要表現(xiàn)形式為：結(jié)構(gòu)面、結(jié)構(gòu)縫和特殊部位滲漏水[5-7]。表1 為滲漏水主要分類及表現(xiàn)。

表1 滲漏水分類及表現(xiàn)

結(jié)構(gòu)面滲漏水是地鐵工程常見(jiàn)的滲漏水類型，常見(jiàn)于側(cè)墻處垂直裂縫滲漏水、頂板處井字形分塊裂縫滲漏水、底板裂縫并伴有滲漏水。結(jié)構(gòu)面滲漏水往往表現(xiàn)為局部點(diǎn)漏、線漏、成片（面）滲漏，按滲漏水嚴(yán)重程度有濕漬、滲水、水珠、滴漏以及線漏等幾種。

結(jié)構(gòu)縫滲漏水主要表現(xiàn)為施工縫、變形縫帶等部位滲漏水。施工縫滲漏水常見(jiàn)于分階段澆筑的混凝土結(jié)構(gòu)接縫位置，通常表現(xiàn)為接槎錯(cuò)臺(tái)處的沿縫線狀滲漏水。變形縫滲漏水出現(xiàn)于地鐵車站與站間、出入口相連處以及主體和風(fēng)亭/風(fēng)道等位置，冬季降溫時(shí)滲水量會(huì)有明顯增加。

特殊部位滲漏水包括預(yù)埋管道周圍、穿墻線管等位置處滲漏水。這類滲漏水會(huì)對(duì)地鐵車站內(nèi)部環(huán)境和設(shè)備的正常使用造成影響。

地鐵車站滲漏水位置一般為主體結(jié)構(gòu)的施工縫、側(cè)墻、頂板和底板，圖1、圖2 為不同地鐵車站滲漏水位置統(tǒng)計(jì)結(jié)果[5-6]，其中結(jié)構(gòu)面和結(jié)構(gòu)縫處滲漏水現(xiàn)象最為常見(jiàn)，結(jié)構(gòu)面中側(cè)墻位置是最容易發(fā)生滲漏水的地方。

圖1 地鐵車站滲漏水位置所占比例

圖2 結(jié)構(gòu)面滲漏水占比情況

1.2 地鐵車站滲漏水成因分析

地鐵車站滲漏水病害成因復(fù)雜多樣，根據(jù)地鐵滲漏水調(diào)查病害成因統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表2 所示，主要包括施工操作、混凝土自身、止水帶失效以及外包防水不合理等方面[5-8]。

表2 部分地鐵車站滲漏水成因占比

地鐵車站結(jié)構(gòu)面滲漏水的主要原因是混凝土自應(yīng)力裂縫，這些造成滲漏水病害的裂縫出現(xiàn)原因可分為：（1）水泥用量大、水泥強(qiáng)度等級(jí)過(guò)高產(chǎn)生的收縮裂縫；（2）經(jīng)過(guò)季節(jié)循環(huán)、受到溫度變化而引起的溫度裂縫；（3）由于沉降變形產(chǎn)生的塑性裂縫；（4）因堿-集料反應(yīng)或鋼筋銹蝕而引起的膨脹裂縫；（5）結(jié)構(gòu)裂縫。這些混凝土結(jié)構(gòu)面裂縫都會(huì)影響混凝土自身的防滲效果，從而造成混凝土結(jié)構(gòu)面滲漏水。

地鐵車站結(jié)構(gòu)縫滲漏水的主要原因有：（1）混凝土未按操作規(guī)程振搗，施工時(shí)漏振或振動(dòng)時(shí)間不足；（2）施工縫施工時(shí)，原有混凝土基礎(chǔ)表面沒(méi)有進(jìn)行鑿毛處理或鑿毛后未清理干凈；（3）在設(shè)計(jì)中未考慮到后澆帶的排水問(wèn)題而導(dǎo)致后澆帶處長(zhǎng)期積水；（4）變形縫兩側(cè)混凝土中摻雜異物、廢渣以及混凝土空鼓；（5）變形縫處不正確的防水材料設(shè)置；（6）施工過(guò)程中止水帶安裝不牢固，造成后期止水帶移位；（7）止水帶埋設(shè)不規(guī)范等。

除表2 所示的主要滲漏水原因外，特殊情況如巖溶區(qū)地鐵車站滲漏水[9]，主要原因有巖溶區(qū)地下水豐富、承壓水水頭高而致溶巖地下水經(jīng)裂縫進(jìn)入地鐵內(nèi)部；巖溶發(fā)育引起的地鐵結(jié)構(gòu)不均勻沉降；地鐵車輛振動(dòng)及周邊建筑工程施工所產(chǎn)生的外加荷載、抽排水等造成的巖溶發(fā)育加速，甚至破壞原有溶洞的穩(wěn)定，造成坍塌等。

2 地鐵車站滲漏水防治技術(shù)研究

2.1 地鐵車站防水技術(shù)

新建地鐵車站防水一般遵循“以防為主，剛?cè)嵯酀?jì)，多道設(shè)防，因地制宜，綜合治理”的原則，一般以結(jié)構(gòu)自防水為根本，主要防水措施如表3 所示[10-13]。

表3 地鐵車站的主要防水方法

地鐵車站結(jié)構(gòu)面防水關(guān)鍵在于提高混凝土本身密實(shí)度，并抑制和減少混凝土裂縫的產(chǎn)生。提高混凝土自防水能力措施主要有：（1）合理選擇材料，對(duì)砂率、含泥量等進(jìn)行嚴(yán)格控制；（2）摻加外加劑，減少收縮性裂縫；（3）適量添加有機(jī)纖維，提高混凝土柔韌程度、延長(zhǎng)混凝土使用壽命；（4）在合適溫度下安排混凝土澆筑，嚴(yán)格控制養(yǎng)護(hù)時(shí)間。

地鐵車站結(jié)構(gòu)縫部位是滲漏水高發(fā)區(qū)域，該部位防水措施通常會(huì)采用防水板、鋼板止水帶等多重防水措施以確保該部位的防水效果，在施工中采取針對(duì)性的措施并嚴(yán)格各施工工序的過(guò)程把控。

結(jié)構(gòu)縫處防水主要注意幾點(diǎn)：（1）施工縫施工時(shí)須嚴(yán)格遵循設(shè)計(jì)章程和施工規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)，選擇合適的止水帶材質(zhì)、性能與型號(hào)，并保證材料的密封性；（2）針對(duì)后澆帶的防水，在接縫處兩側(cè)安裝鋼板止水帶，必要時(shí)采用促凝膠漿、高壓注漿等方法進(jìn)行防水；（3）針對(duì)變形縫可以采用止水與適應(yīng)變形的復(fù)合防水技術(shù)，采用中埋式止水帶、嵌填密封材料和外貼防水層等多種止水材料構(gòu)成多重復(fù)合防水防線。

特殊部位如穿墻管件處，可將鋼板止水環(huán)與主管焊接，并采用膨脹止水條等提高防滲能力。

2.2 地鐵車站滲漏水治理技術(shù)

地鐵工程滲漏水治理應(yīng)遵循“防、排、截、堵”相結(jié)合的綜合治理方法。滲漏治理時(shí)應(yīng)遵循“先小后大，先易后難，先頂板后側(cè)墻底板，先點(diǎn)滲后面滲”的順序，要根據(jù)地區(qū)環(huán)境的不同、工程自身特點(diǎn)、使用要求以及滲漏的原因、位置、程度等具體情況，制定最佳的滲漏處理方案。

地鐵車站滲漏水治理技術(shù)主要分為2 類，剛性材料滲漏水治理和化學(xué)注漿滲漏水治理。

剛性材料滲漏水治理主要是以修補(bǔ)滲漏位置為主，使用聚合物水泥防水砂漿、纖維聚合物水泥防水砂漿和水泥基滲透結(jié)晶型防水材料等，通過(guò)阻斷水源、清理工作面、修補(bǔ)孔隙以及平整處理等施工流程，達(dá)到滲漏修補(bǔ)的目的。相較于化學(xué)注漿法，使用剛性材料具有強(qiáng)度高、與基面能結(jié)合成整體、施工方便以及耐久性好、成本低的優(yōu)點(diǎn)；但因材料本身沒(méi)有延展性，容易產(chǎn)生二次開(kāi)裂而導(dǎo)致短期內(nèi)需要重復(fù)治理。

化學(xué)注漿是目前地鐵車站滲漏水治理最常用的方法，相較于剛性材料，化學(xué)注漿材料具有種類多、可塑性、延展性、抗拉伸性能好等優(yōu)點(diǎn)，具有更好的適應(yīng)性和防水抗?jié)B效果。堵漏材料應(yīng)根據(jù)其對(duì)應(yīng)的部位和相關(guān)的功能進(jìn)行選擇，根據(jù)滲漏部位狀況主要有丙烯酰胺類、聚氨酯類、環(huán)氧樹(shù)脂類、丙烯酸鹽等材料[14-16]，表4 為常用化學(xué)注漿材料優(yōu)缺點(diǎn)及其適用情況。

表4 常用化學(xué)注漿材料優(yōu)缺點(diǎn)及其適用情況

地鐵車站的滲漏水處理應(yīng)重視混凝土的整體結(jié)構(gòu)處理，不僅要止漏止?jié)B，還要進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)處理。

針對(duì)地鐵車站滲漏水防治處理的問(wèn)題，新型防水材料研究仍是目前的一項(xiàng)重要工作。

3 丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料堵漏試驗(yàn)研究

在城市地鐵工程中，有相當(dāng)一部分裂縫長(zhǎng)期處于動(dòng)水條件下，在治理這類裂縫滲漏水時(shí)，采用無(wú)機(jī)材料時(shí)會(huì)因凝結(jié)時(shí)間較長(zhǎng)易被動(dòng)水沖刷流失導(dǎo)致堵漏效果差，采用有機(jī)材料堵漏時(shí)堵漏效果好但其耐久性往往較差；同時(shí)，裂縫長(zhǎng)期處于動(dòng)水條件下，注漿材料進(jìn)入后在流動(dòng)水的快速稀釋下，往往無(wú)法達(dá)到預(yù)期的配比，從而嚴(yán)重影響堵漏效果。

針對(duì)動(dòng)水條件下滲漏材料因凝結(jié)時(shí)間長(zhǎng)或膠凝體易分散而導(dǎo)致的注漿堵漏效果不佳的問(wèn)題，可以采取先用快速堵漏的有機(jī)材料在結(jié)構(gòu)迎水面外側(cè)將滲水通道封堵，再用無(wú)機(jī)材料對(duì)裂縫通道進(jìn)行注漿封堵的辦法，通過(guò)利用有機(jī)材料凝膠快形成的不分散膠凝團(tuán)，消除裂縫通道內(nèi)的動(dòng)水環(huán)境，營(yíng)造無(wú)水環(huán)境以便進(jìn)行水泥基等高耐久性堵漏材料的注漿堵漏。

本試驗(yàn)以丙烯酸鹽和吸水樹(shù)脂為原材料進(jìn)行堵漏試驗(yàn)探索，以期得到一種粘結(jié)性能良好、凝膠快速且膨脹性能好的復(fù)配材料，作為動(dòng)水環(huán)境下的地下結(jié)構(gòu)迎水面的堵水材料。

3.1 丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配試驗(yàn)設(shè)計(jì)

為研究丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料固化物的粘結(jié)強(qiáng)度、凝膠時(shí)間、遇水膨脹等特性的變化規(guī)律，通過(guò)調(diào)整吸水樹(shù)脂（宜興市可信的化工有限公司產(chǎn)）的添加、丙烯酸鹽A/B 組分（南京天奈防水材料有限公司產(chǎn)）漿液配合比以及用水比例等對(duì)復(fù)配材料進(jìn)行試驗(yàn)研究，試驗(yàn)設(shè)計(jì)配比見(jiàn)表5，并且每組都設(shè)有未添加吸水樹(shù)脂的純丙烯酸鹽材料（包含丙烯酸鹽A、B 組分）為對(duì)比組。漿液配合比指丙烯酸鹽A 組分與B 組分的質(zhì)量比，用水比例為總用水量與丙烯酸鹽A、B 組分總量的質(zhì)量比。依據(jù)前期驗(yàn)證性試驗(yàn)研究，當(dāng)吸水樹(shù)脂摻量較少時(shí)，漿液長(zhǎng)時(shí)間呈流動(dòng)狀態(tài)，難以凝結(jié)成固化物；而當(dāng)吸水樹(shù)脂摻量過(guò)多時(shí)，會(huì)有部分吸水樹(shù)脂不能參與吸水膨脹而剩余，并且影響固化物的整體性及吸水膨脹能力，綜合所用吸水樹(shù)脂吸水性能以及與丙烯酸鹽復(fù)配等因素，將復(fù)配材料試件的吸水樹(shù)脂添加比例均定為m（吸水樹(shù)脂）∶m（水）=1∶200。

表5 丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料復(fù)配試驗(yàn)配比情況

3.2 試驗(yàn)方法及結(jié)果

3.2.1 凝膠時(shí)間試驗(yàn)

滲水封堵材料的凝膠時(shí)間對(duì)外部封堵的效果至關(guān)重要，凝膠時(shí)間越短，其封堵效果越好。凝膠時(shí)間參照J(rèn)C/T 2037—2010《丙烯酸鹽灌漿材料》進(jìn)行測(cè)試：以加入吸水樹(shù)脂快速攪拌均勻后，反應(yīng)器即燒杯傾斜成45°，漿材滯流所用時(shí)間定為漿材的凝膠時(shí)間。

圖3為純丙烯酸鹽材料與添加吸水樹(shù)脂后復(fù)配材料的凝膠時(shí)間對(duì)比。

圖3 吸水樹(shù)脂對(duì)凝膠時(shí)間的影響

由圖3 可以看出，吸水樹(shù)脂的加入可有效縮短凝膠時(shí)間，凝膠時(shí)間比不添加吸水樹(shù)脂的純丙烯酸鹽材料最長(zhǎng)可縮短47%。

用水比例及漿液配合比對(duì)凝膠時(shí)間的影響如圖4 所示。

圖4 用水比例及漿液配合比對(duì)凝膠時(shí)間的影響

由圖4 可知：

（1）在相同用水比例下，隨著A 組分含量的增加，復(fù)配材料凝膠時(shí)間呈先延長(zhǎng)后縮短的趨勢(shì)；其中在水的用量為丙烯酸鹽摻量4 倍、漿液配合比為5∶1 或8∶1 時(shí)，材料凝膠時(shí)間最短，最短時(shí)間僅為10 s。

（2）用水比例對(duì)丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料的影響明顯，在漿液配合比相同情況下，隨著用水比例的增加，凝膠時(shí)間延長(zhǎng)，在用水比例大于6∶1 時(shí)，凝膠時(shí)間延長(zhǎng)更為明顯?？筛鶕?jù)實(shí)際情況，并參照粘結(jié)強(qiáng)度和膨脹情況，適當(dāng)增加或減少丙烯酸鹽A 組分和用水量來(lái)調(diào)節(jié)凝膠時(shí)間，以滿足施工需要。

3.2.2 粘結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)

材料與基材具有良好的粘結(jié)力，是保證材料防水封堵效果的基礎(chǔ)。粘結(jié)強(qiáng)度試驗(yàn)采用高精度錨桿拉拔儀進(jìn)行正截面拉伸粘結(jié)試驗(yàn)。首先，在基材混凝土表面粘貼帶有50 mm×50 mm 洞口的5 mm 厚塑料板模板，將調(diào)配好的材料漿液澆入模板中心的洞口內(nèi)，成型50 mm×50 mm×5 mm 的棱柱試塊，澆入漿液后在漿液上方放置水泥薄塊，使之與丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料粘結(jié)，水泥塊上表面涂有高強(qiáng)膠并粘結(jié)帶環(huán)小鋼板，將高精度錨桿拉拔儀放置在試塊上方并與小鋼板連接，緩緩轉(zhuǎn)動(dòng)儀器上方把手施加拉力直至材料斷裂，記錄此時(shí)力的最大值，根據(jù)接觸面積由式（1）計(jì)算粘結(jié)強(qiáng)度：

式中：P——拉伸粘結(jié)強(qiáng)度，kPa；

F——破壞荷載，kN；

S——試件接觸面積，m2。

待材料漿液凝膠后，立即對(duì)復(fù)配材料及單純丙烯酸鹽材料的初始粘結(jié)強(qiáng)度進(jìn)行試驗(yàn)。用水比例及漿液配合比對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響如圖5 所示。

圖5 用水比例及漿液配合比對(duì)粘結(jié)強(qiáng)度的影響

由圖5 可知：

（1）在用水比例一定的情況下，隨著A 組分含量的增加，復(fù)配材料固化物粘結(jié)強(qiáng)度變化并不明顯，可見(jiàn)漿液配合比對(duì)材料粘結(jié)強(qiáng)度影響很小。

（2）在漿液配合比一定的情況下，增加水的用量，復(fù)配材料固化物粘結(jié)強(qiáng)度呈先提高后降低的趨勢(shì)，當(dāng)用水比例為6∶1且漿液配合比為5∶1 時(shí)，復(fù)配材料固化物的粘結(jié)強(qiáng)度最高，為118 kPa。

圖6為丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料固化物與基材交界面受拉破壞的斷口。

圖6 材料受拉破壞斷口

由圖6 可見(jiàn)，斷裂位置位于丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料本身，而不是材料與基材混凝土的交界面。丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料對(duì)水泥基材具有一定的粘結(jié)能力，很容易粘附在其表面，并且固化物與混凝土表面的粘結(jié)強(qiáng)度高于材料自身斷裂強(qiáng)度。

3.2.3 遇水膨脹率試驗(yàn)

丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料的堵水方式主要是利用材料吸水膨脹作用，從而在迎水面有效封堵滲漏水，故其遇水膨脹率是影響封堵效果的重要特性。遇水膨脹率采用排水法進(jìn)行測(cè)試，配制好的漿液形成凝膠后，取出固化物，切割成等分的4 個(gè)試件，4 個(gè)試件為1 組。先在量筒內(nèi)裝入一定量的水，讀取水的體積V，然后將凝膠體試件放入量筒中，待水面穩(wěn)定后讀取此時(shí)固化物和水的總體積V0，V0-V 即為凝膠體的初始體積。測(cè)完初始體積的試件放入盛有水的托盤中，完全浸于水中養(yǎng)護(hù)，如圖7 所示。采用上述方法定期測(cè)試固化物體積，直至固化物體積相對(duì)穩(wěn)定。遇水膨脹率按式（2）計(jì)算：

圖7 水中養(yǎng)護(hù)的丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料試件

式中：Vx——試件在水中浸泡養(yǎng)護(hù)后按照一定時(shí)間測(cè)得的固化物與水的總體積，cm2。

遇水膨脹率試驗(yàn)共設(shè)計(jì)了9 組對(duì)照工況，如表6 所示。

表6 丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料遇水膨脹率試驗(yàn)配比

參照體積測(cè)試結(jié)果，調(diào)整測(cè)試間隔時(shí)間，以便更準(zhǔn)確地描述丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料吸水膨脹過(guò)程。根據(jù)體積測(cè)試的結(jié)果，將體積測(cè)試間隔時(shí)間定為1、2、3、5、7、9、11、13、15、17、19、22 d。根據(jù)各時(shí)間點(diǎn)測(cè)試的體積，計(jì)算繪制得到固化物吸水過(guò)程中遇水膨脹率隨時(shí)間的變化曲線如圖8 所示。

圖8 各漿液配合比下吸水樹(shù)脂對(duì)遇水膨脹率的影響

由圖8 可知，在各配比情況下，復(fù)配材料的遇水膨脹率均要大于純丙烯酸鹽固化物的膨脹率。丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料試樣的最終膨脹率范圍在86%~123%，波動(dòng)范圍較大，但總體遵循一定規(guī)律：隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，材料固化物在水環(huán)境下的吸水膨脹過(guò)程相似，遇水膨脹率變化趨勢(shì)大致相同，即材料第1 d 的膨脹變化最為明顯，各配比下膨脹率都在30%以上；在2~17 d 內(nèi)，材料遇水膨脹率一直都有上升，且呈現(xiàn)前期變化較快，后期增幅逐漸減緩的趨勢(shì)；從17 d 開(kāi)始，材料的膨脹趨于平穩(wěn)。丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料的最終膨脹率為86%~123%，比單純丙烯酸鹽材料的吸水最終膨脹率最大提高了55%，復(fù)配材料具有更好的膨脹性能。

3.2.4 掃描電鏡分析

在滲漏水治理過(guò)程中，堵漏材料主要粘附于混凝土表面，為了研究丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料與混凝土表面的粘結(jié)微觀形貌，選取上述試驗(yàn)中效果較優(yōu)的一組配比，進(jìn)行掃描電鏡觀察分析。制作厚度約3 mm、直徑最大處5 mm 的粘結(jié)面處試樣，因掃描電鏡樣品要極度干燥且必須導(dǎo)電，所以對(duì)試件進(jìn)行了烘干及噴鍍金處理，故所拍攝微觀形貌照片為干燥后試件與混凝土粘結(jié)面情況。圖9 為固化物與混凝土粘結(jié)面放大2000 倍后的微觀形貌照片。

圖9 固化物與混凝土粘結(jié)面微觀形貌

由圖9 可見(jiàn)，在經(jīng)歷干燥處理后，丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料形成的固化物仍能與混凝土緊密粘結(jié)，且未發(fā)現(xiàn)明顯的分界面。

4 結(jié) 論

（1）地鐵車站滲漏水的主要表現(xiàn)形式有結(jié)構(gòu)面、結(jié)構(gòu)縫和特殊部位滲漏水，其中施工縫是最容易出現(xiàn)滲漏水的位置。造成地鐵車站滲漏水的主要原因在材料、施工、混凝土自身防滲能力以及結(jié)構(gòu)變形等方面。

（2）地鐵車站防水以提升材料抗?jié)B性能的結(jié)構(gòu)自防水為根本，以變形縫、施工縫等接縫防水為重點(diǎn)，采用剛?cè)岵?jì)的防水設(shè)計(jì)。滲漏水治理主要分為剛性材料處理與化學(xué)注漿處理2 方面，并輔以裂縫補(bǔ)強(qiáng)以保證滲漏水治理效果。

（3）丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料凝膠時(shí)間最短可達(dá)到10 s，與單純丙烯酸鹽材料相比凝膠時(shí)間最多可縮短47%；丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料固化物的遇水膨脹率可達(dá)到86%~123%，比純丙烯酸鹽材料的遇水膨脹率最大提高了55%，復(fù)配材料具備更好的膨脹性能。

（4）丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料固化物粘結(jié)強(qiáng)度隨著用水量增加呈先提高后降低的趨勢(shì)，粘結(jié)強(qiáng)度最高可達(dá)到118 kPa。掃描電鏡觀察顯示，丙烯酸鹽-吸水樹(shù)脂復(fù)配材料形成的固化物與混凝土有著良好的界面膠結(jié)能力，復(fù)配材料固化物能夠緊密粘結(jié)在混凝土表面。