李衛(wèi)紅　高夢鸞　袁超　楊毅濤　倪周松　郭秋彥

摘 要：利用金相顯微鏡、電子萬能試驗機和維氏硬度計等設(shè)備，研究了Usibor2000/DP780GI/DP780GI電阻點焊接頭的顯微組織和力學(xué)性能。結(jié)果表明，熔核區(qū)心部存在明顯宏觀縮孔，縮孔尺寸約為1.61mm×0.70mm。由熔核區(qū)至母材，Usibor2000側(cè)顯微組織依次為馬氏體、馬氏體、馬氏體、馬氏體+鐵素體、回火馬氏體、馬氏體，而DP780GI側(cè)依次為馬氏體、馬氏體、馬氏體、馬氏體+鐵素體、鐵素體+回火馬氏體、鐵素體+馬氏體。Usibor2000和DP780GI熱影響區(qū)均存在不同程度軟化，軟化率分別為33.5%和10.7%。電阻點焊接頭的剪切拉伸最大力、十字拉伸最大力和熔核直徑分別為34.64KN、7.92KN和10.28mm。

關(guān)鍵詞：Usibor2000 DP780GI 電阻點焊 顯微組織 力學(xué)性能

汽車工業(yè)正面臨著日益嚴(yán)苛的燃油消耗、溫室氣體排放和乘員安全性法規(guī)要求[1]。先進(jìn)高強鋼因其抗拉強度高（>1000MPa）、能量吸收率高和碰撞性能優(yōu)異等優(yōu)勢，在保證車身原有碰撞安全性能的前提下，通過提高材料強度降低車身重量，可以達(dá)到節(jié)能減排的作用，非常適合當(dāng)今社會的發(fā)展趨勢。熱成型鋼作為一種先進(jìn)高強鋼，通過加熱到再結(jié)晶溫度以上并快速冷卻，使組織轉(zhuǎn)變成馬氏體，材料的抗拉強度可達(dá)到1500-2000MPa，被廣泛用于制造汽車安全結(jié)構(gòu)件，如防撞梁和門檻梁等[2]。

電阻點焊（RSW）因其操作簡便、焊接效率高和成本低廉等特點[3]，成為汽車工業(yè)不可或缺的焊接方法。汽車車身上通常有5000個左右焊點，研究焊點質(zhì)量的好壞對提高汽車的耐久性能和安全性能具有重要意義[4， 5]。本文以某車型機艙縱梁中后段Usibor2000 2.0mm/DP780GI 2.0mm/DP780GI 2.0mm搭接組合為研究對象，分析了其RSW接頭的顯微組織和力學(xué)性能，以期為工業(yè)應(yīng)用提供技術(shù)參考。

1 試驗材料與方法

1.1 試驗材料

本研究中所使用的試驗材料分別為鋁硅鍍層熱成型鋼Usibor2000和熱浸鍍純鋅雙相鋼DP780GI，兩種材料的主要化學(xué)成分和力學(xué)性能如表1所示。兩種材料的抗拉強度分別達(dá)到1864MPa和831MPa。

1.2 焊接工藝與試驗方法

Usibor2000和DP780GI異種材料RSW在Medweld5000s/Roman-TDC-6091電阻點焊試驗機上進(jìn)行，RSW主要工藝參數(shù)如表2所示。RSW接頭橫截面的宏觀形貌和各區(qū)域的顯微組織利用Imager.M2m金相顯微鏡進(jìn)行檢測。RSW接頭的抗剪切最大力和十字拉伸最大力利用Instron5982拉力試驗機進(jìn)行檢測。RSW接頭的顯微硬度分布采用DuraScan50維氏硬度計進(jìn)行測試。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 宏觀形貌

RSW接頭橫截面的宏觀形貌如圖1所示。從圖中可以看出RSW接頭包括熔核區(qū)（FZ）、熱影響區(qū)（HAZ）和母材區(qū)（BM）三部分，且各區(qū)域之間存在明顯的分界線。同時，熔核區(qū)心部存在明顯的宏觀縮孔，縮孔的尺寸為1.61mm×0.70mm。縮孔的產(chǎn)生主要是由于RSW過程中FZ熱輸入量較高，F(xiàn)Z材料熔化發(fā)生體積膨脹，但在隨后的快速冷卻過程中熔融材料體積急劇收縮且沒有足夠的壓力，最終在FZ心部產(chǎn)生宏觀縮孔。此外，RSW過程中的飛濺也會造成熔核內(nèi)部金屬缺失，對縮孔缺陷的形成也有一定的影響。

2.2 顯微組織

從圖1中可以看出，Usibor2000和DP780GI兩種材料的HAZ沿熔核至母材方向均可以細(xì)分為粗晶區(qū)（CGHAZ）、細(xì)晶區(qū)（FGHAZ）、臨界區(qū)（ICHAZ）和亞臨界區(qū)（SCHAZ）四個區(qū)域。Usibor2000側(cè)RSW接頭顯微組織如圖2所示。圖2a為FZ，F(xiàn)Z內(nèi)部在點焊瞬間發(fā)生熔化，熔核內(nèi)部已熔化金屬與熔核邊界未熔化的固相相互接觸，在隨后的冷卻過程中，晶核從未熔化固相邊界開始，呈柱狀晶形式向熔核內(nèi)部生長，最終形成板條狀馬氏體組織。圖2b為CGHAZ，該區(qū)域為完全淬火區(qū)，峰值溫度遠(yuǎn)超Ac3溫度，組織完全奧氏體化，相變時間長，晶粒有足夠時間形核長大，最終轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮陌鍡l狀馬氏體組織。圖2c為FGHAZ，該區(qū)域同樣為完全淬火區(qū)，且峰值溫度在Ac3以上，但相比CGHAZ相變時間短且冷卻速度更快，該區(qū)域形成的馬氏體更加細(xì)小，且存在少量鐵素體等其它組織。圖2d為ICHAZ，該區(qū)域?qū)儆诓煌耆慊饏^(qū)，峰值溫度在Ac1和Ac3之間，奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榇罅考?xì)小的馬氏體組織和少量的鐵素體組織。圖2e為SCHAZ，峰值溫度小于Ac1，低于奧氏體化溫度，因熱輸入量不足以發(fā)生相變，組織僅發(fā)生回火轉(zhuǎn)變，最終得到回火馬氏體組織。圖2f為BM，組織未發(fā)生變化，為細(xì)小的板條狀馬氏體。

DP780GI側(cè)各區(qū)域顯微組織如圖3所示。DP780GI側(cè)各區(qū)域熱循環(huán)特征與Usibor2000側(cè)基本一致，DP780GI側(cè)沿FZ至BM各區(qū)域的顯微組織分別為粗大的板條狀馬氏體柱狀晶、粗大的馬氏體組織、細(xì)小的馬氏體組織、細(xì)小的鐵素體和馬氏體混合組織、鐵素體和回火馬氏體混合組織、鐵素體和馬氏體混合組織。

2.3 力學(xué)性能

RSW接頭的顯微硬度分布如圖4a所示。從圖中可以看出， FZ心部的顯微硬度約為452.8HV5，低于Usibor2000母材的硬度（600.3HV5），高于DP780GI母材的硬度（267.4HV5）。Usibor2000側(cè)HAZ存在明顯的軟化區(qū)，該軟化區(qū)對應(yīng)SCHAZ，軟化點的平均顯微硬度約為399.1HV5，較母材硬度（600.3HV5）下降約33.5%，此軟化現(xiàn)象主要由馬氏體的回火轉(zhuǎn)變導(dǎo)致。同時，HAZ也存在顯微硬度峰值，峰值點顯微硬度略高于母材硬度，約為622.5HV5。而DP780GI側(cè)顯微硬度呈現(xiàn)明顯的梯度變化，從FZ到BM顯微硬度逐漸降低，在SCHAZ也存在軟化，但軟化不明顯，軟化點的平均顯微硬度約為238.7HV5，較母材硬度（267.4HV5）下降約10.7%。

RSW接頭剪切拉伸最大力、十字拉伸最大力和熔核直徑檢測結(jié)果如圖4b所示。從圖中可以看出，剪切拉伸最大力、十字拉伸最大力和熔核直徑分別為34.64KN、7.92KN和10.28mm。

3 結(jié)論

（1） Usibor2000和DP780GI兩種材料的抗拉強度分別為1864MPa和831MPa，母材的顯微組織分別為板條狀馬氏體和鐵素體+馬氏體雙相組織。

（2） RSW接頭熔核區(qū)內(nèi)部存在明顯的宏觀縮孔，縮孔尺寸約為1.61mm×0.70mm。

（3） RSW接頭包括FZ、HAZ和BM三部分，HAZ又細(xì)分為CGHAZ、FGHAZ、ICHAZ和SCHAZ四個區(qū)域。由FZ至SCHAZ，Usibor2000側(cè)顯微組織依次為柱狀晶馬氏體、粗大板條狀馬氏體、細(xì)小馬氏體、細(xì)小馬氏體+少量鐵素體、回火馬氏體，而DP780GI側(cè)依次為柱狀晶馬氏體、粗大板條狀馬氏體、細(xì)小馬氏體、細(xì)小馬氏體+鐵素體、鐵素體+回火馬氏體。

（4） Usibor2000母材、FZ心部和DP780GI母材的顯微硬度依次為600.3HV5、452.8 HV5和267.4 HV5。Usibor2000和DP780GI熱影響區(qū)均存在不同程度軟化，軟化率分別為33.5%和10.7%。

（5）RSW接頭的剪切拉伸最大力和十字拉伸最大力分別為34.64KN和7.92KN，熔核直徑約為10.28mm。

參考文獻(xiàn)：

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