劉俊慧

（廣州博昊勘測(cè)技術(shù)有限公司，廣東 廣州）

工程建設(shè)中經(jīng)常會(huì)遇到軟土、凍土、濕陷性黃土等不良地質(zhì)，如果處理不到位會(huì)發(fā)生地基不均勻沉降現(xiàn)象，對(duì)建筑工程的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和質(zhì)量安全構(gòu)成嚴(yán)重破壞?，F(xiàn)階段常用的軟土地基加固處理方法有多種，如強(qiáng)夯法、換填法、CFG 樁法等。對(duì)比來(lái)看，強(qiáng)夯法具有操作簡(jiǎn)單、成本較低、適用范圍廣、加固效果好等優(yōu)勢(shì)，在吹填軟土地基加固中應(yīng)用廣泛。在應(yīng)用該方法進(jìn)行軟土地基加固時(shí)，應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況進(jìn)行試驗(yàn)，確定最佳的夯擊次數(shù)、夯擊能量，科學(xué)布置夯點(diǎn)位置，從而達(dá)到理想的夯擊加固效果。

1 工程概況

擬建廠房位于濱海地帶，地勢(shì)低洼平攤，軟土地基面積75 114 m2。結(jié)合前期地質(zhì)勘察結(jié)果，該地區(qū)屬于第四紀(jì)黃河三角洲沖積平原，地層自上而下分為5層，分別是素填土、粉土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土、粉質(zhì)粘土、粉砂。地下水穩(wěn)定水位埋深1.58～2.04 m，屬于第四系潛水。考慮到該地區(qū)軟土承載能力差、軟基分布面積大，為保證廠房建筑的穩(wěn)定與安全，必須采取軟基加固措施。加固方法選擇強(qiáng)夯法，經(jīng)過(guò)強(qiáng)夯處理后地基承載力應(yīng)不低于130 kPa。

2 強(qiáng)夯作用下吹填軟土地基的現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)方法

本文設(shè)計(jì)的強(qiáng)夯處理方案為3 遍點(diǎn)夯與1 遍滿夯。點(diǎn)夯時(shí)，夯點(diǎn)為四邊形布置，相鄰2 個(gè)夯點(diǎn)之間的距離為6.0 m，第1 遍點(diǎn)夯的順序如圖1 中1、2、3；第2 遍點(diǎn)夯的順序如圖1 中的A、B、C；第3 遍點(diǎn)夯的順序如圖1 中的Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ。測(cè)試內(nèi)容包括地表沉降、水平位移、孔隙水壓力、地下水位4 項(xiàng)，各項(xiàng)測(cè)試的測(cè)點(diǎn)布置情況見圖1。

圖1 測(cè)試原件平面布置圖

2.2 測(cè)試內(nèi)容

（1） 使用精密水準(zhǔn)儀測(cè)量單點(diǎn)強(qiáng)夯時(shí)夯點(diǎn)周圍土體的地表垂直沉降值，同時(shí)記錄每遍施工強(qiáng)夯施工結(jié)束后地表沉降變化，測(cè)量結(jié)果精確到1 mm；（2）使用測(cè)斜儀測(cè)量地下某個(gè)深度的地層水平位移，據(jù)此分析不同夯擊能量下土體的側(cè)向擠出效應(yīng)。選用BF5515 型測(cè)斜儀，分辨率0.05 mm/m，測(cè)量范圍-15°～30°；（3） 在夯擊點(diǎn)下方一定深度布置ZX-15 型振弦式壓力傳感器，測(cè)定孔隙水壓力[1]。傳感器與測(cè)斜管的徑向距離為4.0 m，分辨率為0.1 Hz，計(jì)算精度0.1 kPa。

2.3 測(cè)試結(jié)果與分析

2.3.1 地表沉降

在地表沉降測(cè)試中，夯坑沉降量與夯擊次數(shù)之間的關(guān)系曲線如圖2 所示。

圖2 第1 遍點(diǎn)夯時(shí)夯坑沉降量與夯擊次數(shù)的關(guān)系曲線

結(jié)合圖2 可知，在第1 遍點(diǎn)夯時(shí)隨著夯擊次數(shù)的增加，夯坑沉降量也呈現(xiàn)出上升趨勢(shì)，并且兩者之間表現(xiàn)為較好的線性關(guān)系。以夯點(diǎn)D 為例，在夯擊1 次后沉降量為33.7 cm，在夯擊3 次后累積沉降量為51.1 cm。橫向?qū)Ρ鹊?、2、3 遍點(diǎn)夯時(shí)的夯擊沉降量隨夯擊次數(shù)的變化曲線，可以發(fā)現(xiàn)變化規(guī)律基本一致，但是隨著點(diǎn)夯次數(shù)的增加，夯坑沉降量也相應(yīng)上升，但是上升幅度有減小趨勢(shì)。這一測(cè)試數(shù)據(jù)表明隨著強(qiáng)夯遍數(shù)的增加，軟土地基的固結(jié)效果得到了改善[2]。

2.3.2 地層水平位移

在地層水平位移測(cè)試中，以強(qiáng)夯作用點(diǎn)作為中心，向四周布置4 根測(cè)斜管，用于檢測(cè)地層的水平位移數(shù)據(jù)。為了探明不同強(qiáng)夯能量對(duì)地層水平位移的影響，測(cè)試中分別設(shè)計(jì)了3 種強(qiáng)夯能量，第1 區(qū)為100 kN·m，第2 區(qū)為2 000 kN·m，第3 區(qū)為3 000 kN·m。不同強(qiáng)夯能量下水平位移隨深度的變化曲線如圖3 所示。

圖3 不同強(qiáng)夯能量下地層水平位移隨深度的變化曲線

結(jié)合圖3，從整體上看隨著深度的增加，地層水平位移量呈現(xiàn)出減小趨勢(shì)，這與測(cè)試區(qū)的巖土結(jié)構(gòu)有關(guān)。淺層的素填土和淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土的孔隙率大、流動(dòng)性強(qiáng)，在受到強(qiáng)夯荷載作用后更容易被壓縮，因此水平位移更加明顯；深層的粉砂硬度較高，在受到強(qiáng)夯荷載作用后壓縮效果不明顯，水平位移量較小[3]。橫向?qū)Ρ葋?lái)看，強(qiáng)夯能量越大的情況下，同一深度的地層水平位移也越明顯。

2.3.3 孔隙水壓力

強(qiáng)夯荷載作用下，不同深度土層孔隙水壓力的分布特征見表1。

表1 孔隙水壓力隨深度的變化規(guī)律（單位：kPa）

由表1 可知，本次測(cè)試中分別設(shè)計(jì)了3 種強(qiáng)夯作用點(diǎn)距離分別為0 m、2.75 m、5.5 m。測(cè)試數(shù)據(jù)表明，同一距離下的空隙水壓力，會(huì)隨著測(cè)點(diǎn)深度的增加呈現(xiàn)出先增加、后減小的變化趨勢(shì)。以距離強(qiáng)夯作用點(diǎn)5.5 m 的測(cè)試點(diǎn)為例，在土層深度小于4 m 時(shí)，隨著深度的增加孔隙水壓力也相應(yīng)上升，在深度為4m 時(shí)達(dá)到最大值，為13.7 kPa；當(dāng)土層深度超過(guò)4 m 后，深度繼續(xù)增加，孔隙水壓力降低，并且在深度達(dá)到12 m時(shí)降低為0.6 kPa，這一數(shù)值變化與強(qiáng)夯荷載作用下土體豎向應(yīng)力的分布規(guī)律一致。橫向?qū)Ρ葋?lái)看，強(qiáng)夯作用點(diǎn)距離越小，孔隙水壓力的變化越明顯，說(shuō)明適當(dāng)縮短強(qiáng)夯作用點(diǎn)的距離能夠改善強(qiáng)夯加固效果。

3 強(qiáng)夯作用下吹填軟土地基的數(shù)值模擬

3.1 模型的構(gòu)建

FLAC 3D 是巖土工程領(lǐng)域的一款專業(yè)三維分析軟件，可以對(duì)巖石、土質(zhì)等材料的三維力學(xué)性能展開仿真模擬和計(jì)算分析。本文選擇FLAC 3D 軟件構(gòu)建數(shù)值計(jì)算模型，并分析土體地表位移變化情況。結(jié)合工程實(shí)踐可知，強(qiáng)夯加固軟土地基時(shí)，自由下落的重錘在接觸軟土地基時(shí)會(huì)向地基土體施加瞬間、巨大的沖擊能量，使土體內(nèi)部孔隙減少，達(dá)到壓實(shí)擠密、提高承載力的效果[4]。本文構(gòu)建的模型為50 m×50 m×25 m 的長(zhǎng)方體，經(jīng)過(guò)網(wǎng)格劃分后共有124 000 個(gè)單元，并對(duì)模型做如下假設(shè)：（1） 數(shù)值模擬過(guò)程中只考慮重力影響；（2） 軟土地基為均質(zhì)各向同性的半無(wú)限空間體；（3） 夯錘為剛體，且夯擊時(shí)夯錘底部始終保持水平。

3.2 土層參數(shù)與計(jì)算參數(shù)的選擇

如前文所述，該區(qū)域地層自上而下分為5 層，選擇具有代表性的第2 和第3 層作為模擬對(duì)象。土層2為粉土，土質(zhì)較均勻，含云母及氧化鐵，厚度1.51～3.35 m，平均壓縮模量3.03 MPa，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)擊數(shù)平均值為4.2（擊/39 cm）；土層3 為淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土，夾薄層粉土，干強(qiáng)度中等，厚度3.11～3.85 m，平均壓縮模量3.41 MPa，標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)擊數(shù)平均值為2.9（擊/30 cm）。土層參數(shù)見表2。

表2 土層參數(shù)

計(jì)算參數(shù)方面，強(qiáng)夯沖擊能設(shè)定為2 000 kN·m，夯錘直徑為2.4 m，強(qiáng)夯載荷周期為0.05 s，最大接觸應(yīng)力為3/6 MPa。

3.3 邊界條件的設(shè)定

強(qiáng)夯加固的目的是讓軟土地基產(chǎn)生不能恢復(fù)的塑性變形。當(dāng)土體受到較大的沖擊荷載后，如果達(dá)到土體的屈服應(yīng)力會(huì)使土體進(jìn)入塑性狀態(tài)；通過(guò)繼續(xù)增加沖擊次數(shù)，塑性范圍會(huì)以夯擊點(diǎn)為中心向周圍擴(kuò)展，形成塑性區(qū)。塑性區(qū)的最大深度即為強(qiáng)夯加固深度。在數(shù)字模擬中，設(shè)定邊界條件如下：夯錘為扁平狀剛體，半徑為d，重量為m，自由下落高度為h，夯錘落地時(shí)瞬時(shí)速度為v。則夯錘向軟土地基施加的載荷（P）可通過(guò)下式求得：

3.4 數(shù)值模擬結(jié)果

觀察強(qiáng)夯荷載作用結(jié)束后地基表面沉降云圖可以發(fā)現(xiàn)，形成了以夯擊點(diǎn)為圓形的規(guī)則圓形，圓心處地基表面位移最明顯，達(dá)到了64.6 cm；從圓心向外擴(kuò)展，地基表面位移逐漸減小，至距離圓形4.7 m 處，地基表面位移無(wú)明顯變化。在數(shù)值模擬中，通過(guò)調(diào)整夯錘作用時(shí)間，探究土體位移隨深度的變化情況[5]。分別設(shè)定了3 種夯錘作用時(shí)間，分別是0.025 s、0.035 s、0.045 s，土體位移與深度的對(duì)應(yīng)關(guān)系見表3。

表3 土體位移隨深度的變化（單位：mm）

由表3 統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)可以看出，在同一夯錘作用時(shí)間內(nèi)，土體位移隨著土層深度的增加而減?。粰M向?qū)Ρ葋?lái)看，夯錘作用時(shí)間越長(zhǎng)，同一深度下土體位移變化量越大，說(shuō)明夯擊加固效果越好。在地表下7 m 處，土體位移縮小到1 m 以內(nèi)，強(qiáng)夯對(duì)軟土地基的加固效果可以忽略不計(jì)。由此可得，吹填軟土地基上采取強(qiáng)夯法進(jìn)行地基加固時(shí)，對(duì)于7 m 以內(nèi)軟土地基的加固效果較好。

4 結(jié)論

在常用的吹填軟土地基加固方法中，強(qiáng)夯法利用重錘從高空自由落體產(chǎn)生的沖擊能量，改變了軟土的物理性質(zhì)，達(dá)到了降低軟土含水率和孔隙率，提高軟土地基承載力與密實(shí)度的效果。在應(yīng)用該方法時(shí)，應(yīng)開展現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)確定強(qiáng)夯作業(yè)的各項(xiàng)參數(shù)，為軟土加固施工提供技術(shù)指導(dǎo)，從而以較低成本達(dá)到更好的加固效果。