田興海
(中國水利水電第十四工程局有限公司,云南 昆明 650041)
為研究真實(shí)環(huán)境下光伏支架的力學(xué)性能,在光伏支架陣列中選取1 個(gè)組串單元進(jìn)行型式試驗(yàn),在設(shè)計(jì)載荷作用下觀察光伏支架關(guān)鍵位置的撓度和應(yīng)變。在光伏支架型式試驗(yàn)中,載荷包括恒載荷、風(fēng)載荷和雪載荷。光伏支架結(jié)構(gòu)輕盈,由風(fēng)載荷起控制作用,風(fēng)載荷垂直于板面,分為正向風(fēng)壓力作用和逆向風(fēng)吸力作用,采用沙袋堆載的加載方式難以實(shí)現(xiàn)模擬風(fēng)荷載的效果,因此亟需一種能對(duì)光伏支架施加垂直于光伏板面壓力和吸力的加載裝置,以達(dá)到觀察光伏支架在真實(shí)環(huán)境下受力和變形的目的,同時(shí)為保證在加載狀態(tài)下加載裝置的安全可靠,需對(duì)加載裝置進(jìn)行計(jì)算分析。
光伏支架型式試驗(yàn)加載裝置包含反力裝置和傳力裝置兩部分,反力裝置由前立柱、后立柱、上斜梁、下斜梁、連系梁、千斤頂組成;上、下斜梁與立柱之間采用高強(qiáng)螺栓連接形成門式反力結(jié)構(gòu),前、后立柱的柱腳底板采用地腳螺栓與基礎(chǔ)連接,反力裝置適用于4 榀支架的組串單元試驗(yàn),共由3 個(gè)門式反力結(jié)構(gòu)構(gòu)成,3 榀門式反力結(jié)構(gòu)之間通過連系梁連接成整體。傳力裝置由一級(jí)傳力梁、二級(jí)傳力梁、光伏板邊框模擬梁組成。一級(jí)傳力梁與二級(jí)傳力梁、二級(jí)傳力梁與光伏板邊框模擬梁垂直正交焊接連接,光伏板邊框模擬梁與光伏支架的檁條垂直正交螺栓連接。工作時(shí)通過千斤頂將集中荷載施加于一級(jí)傳力梁的中點(diǎn),通過3 根一級(jí)傳力梁兩端將荷載傳遞到二級(jí)傳力梁,二級(jí)傳力梁再將荷載傳遞到光伏板邊框模擬梁,最后傳遞給光伏支架。整個(gè)裝置構(gòu)造簡單,工作效率高,能用于4 榀、3 榀、2 榀支架的加載試驗(yàn)。
圖1 光伏支架型式試驗(yàn)加載裝置平面布置圖
圖2 光伏支架型式試驗(yàn)加載裝置側(cè)視圖(壓力加載)
圖3 光伏支架型式試驗(yàn)加載裝置側(cè)視圖(吸力加載)
結(jié)構(gòu)構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算基本原則:僅限于對(duì)有關(guān)屈服極限的核算,不考慮材料在塑性狀態(tài)下的承載能力;在規(guī)定的荷載工況及載荷組合下,計(jì)算最不利的狀況;強(qiáng)度計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)件的受力狀態(tài),分別計(jì)算各結(jié)構(gòu)件在承載狀態(tài)下的受拉、受壓、受彎或受扭的應(yīng)力,計(jì)算出的應(yīng)力值應(yīng)小于規(guī)定的材料抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,即構(gòu)件的計(jì)算應(yīng)力值與材料抗力的比值<1.0。
2.2.1 支架試驗(yàn)荷載取值
(1)恒荷載:0.14 kN/m2
(2)正風(fēng)荷載:0.31×0.97×1.2×1.28=0.46 kN/m2
(3)逆風(fēng)荷載:0.31×(-1.24)×1.2×1.28=-0.59 kN/m2
(4)雪荷載:0.31 kN/m2
因?yàn)榧虞d裝置主要用于施加垂直于光伏板的荷載,所以將恒荷載和雪荷載分解為垂直于光伏板和平行于光伏板兩個(gè)方向的分力,垂直于光伏板面的荷載與風(fēng)荷載疊加施加在光伏支架上,驗(yàn)算試驗(yàn)荷載作用下加載裝置的變形和應(yīng)力情況。
2.2.2 荷載組合
(1)正常使用極限狀態(tài)
1)1.0 恒+1.0 雪+1.0 正風(fēng)=cos28×(1.0×0.14+1.0×0.31)+1.0×0.46=0.86 kN/m2
2)1.0 恒+1.0 逆 風(fēng)=cos28×1.0×0.14+ 1.0×(-0.59)=-0.47 kN/m2
(2)承載能力極限狀態(tài)
1)1.3恒+1.5×0.7雪+1.5正風(fēng)=cos28×(1.3×0.14+1.5×0.7×0.31)+1.5×0.46=1.14 kN/m2
2)1.0 恒+1.5 逆 風(fēng)=cos28×1.0×0.14+1.5×(-0.59)=-0.76 kN/m2
最大荷載為1.14 kPa,0.9
(3)正向和反向施加最大荷載
Q=1.2×2.278×1.134×26=80.59 kN(驗(yàn)算荷載等級(jí)Ⅱ級(jí)時(shí)的應(yīng)力)
正向:需扣除傳力裝置自重22 kN,故施加荷載總值為80.59-22=58.59 kN,分別由3 個(gè)千斤頂施加,單個(gè)千斤頂施加荷載為58.59÷3=19.53 kN,(模型輸入按分力輸入Pz=cos28×19.53=17.24 kN,Py=sin28×19.53=9.17 kN)
反向:需先抵消傳力裝置自重22 kN,故施加荷載總值為80.59+22=102.59 kN,分別由3 個(gè)千斤頂施加,單個(gè)千斤頂施加荷載為102.59÷3=34.19 kN,(模型輸入按分力輸入Pz=cos28×34.19 =30.19 kN,Py=sin28×34.19=16.05 kN)
2.2.3 采用3D3S 軟件建模分析
建模分析圖見圖4~圖9。
圖4 門架正向加載時(shí)模型荷載及約束示意圖
圖5 正向加載門架位移圖
圖6 正向加載門架應(yīng)力比云圖
圖7 門架反向加載時(shí)模型荷載及約束示意圖
圖8 反向加載門架位移圖
圖9 反向加載門架應(yīng)力比云圖
通過對(duì)門架正向和反向加載兩種工況做檢驗(yàn),當(dāng)門架正向加載時(shí),門架整體最大應(yīng)力比為0.302,小于1.0,承載力滿足要求;豎向位移為5.714 mm,小于L/400(4836/400=12.09 mm),位移滿足要求。當(dāng)門架反向加載時(shí),門架整體最大應(yīng)力比為0.329,小于1.0,承載力滿足要求;豎向位移為-6.296 mm,絕對(duì)值小于L/400(4836/400=12.09 mm),位移也滿足要求。而且正向和反向加載兩種工況下,應(yīng)力比均遠(yuǎn)小于1.0,因此門架的安全儲(chǔ)備足夠大,能夠保證光伏支架型式試驗(yàn)加載順利進(jìn)行。
傳力裝置主要用于傳遞反力裝置施加給光伏支架的荷載,為保證傳力裝置不發(fā)生過大變形,而且能把荷載有效傳遞到支架上,采用3D3S 軟件進(jìn)行建模分析,因傳力裝置傳遞的荷載最終到支架的檁條上,所以將檁條作為傳力裝置的支座,而光伏板邊框模擬梁與檁條是螺栓鉸接連接,所以定義支座為鉸接支座,3D3S 模型及內(nèi)力分析見圖10~圖17。
圖10 傳力裝置正向加載時(shí)模型荷載及約束示意(側(cè)視圖)
圖11 正向加載傳力裝置位移圖
圖12 正向加載傳力裝置應(yīng)力比云圖
圖13 正向加載支座反力局部圖
圖14 傳力裝置反向加載時(shí)模型荷載及約束示意(側(cè)視圖)
圖15 反向加載傳力裝置位移圖
圖16 反向加載傳力裝置應(yīng)力比云圖
通過以上對(duì)傳力裝置正向和反向加載兩種工況做檢驗(yàn),當(dāng)傳力裝置正向加載時(shí),傳力裝置整體最大應(yīng)力比為0.556,小于1.0,承載力滿足要求,豎向最大位移出現(xiàn)在一級(jí)傳力梁集中荷載作用位置,為-2.254 mm, 絕對(duì)值小于L/400(2 538/400=6.34 mm),位移滿足要求。當(dāng)傳力裝置反向加載時(shí),傳力裝置整體最大應(yīng)力比為0.672,小于1.0,承載力滿足要求;豎向最大位移為3.031 mm,小于L/400(2 538/400=6.34 mm),位移也滿足要求。而且正向和反向加載兩種工況下,支座反力基本接近,平均值接近0.6 kN,支座總數(shù)為208 個(gè),反算出支座反力總值為208×0.6=124.8 kN,根據(jù)上述荷載取值計(jì)算,加載荷載為80.59 kN,加上構(gòu)件自重22 kN,總荷載為80.59+22=102.59 kN。支座反力總值與施加總荷載接近,說明施加荷載能有效傳遞到光伏支架,而支座反力總值略大,可能是由于加載裝置變形引起的。
該光伏支架型式試驗(yàn)加載裝置是一種可以施加垂直于光伏板荷載的裝置,它的特點(diǎn)在于能夠模擬在光伏支架受力計(jì)算中起控制作用的正風(fēng)和逆風(fēng)荷載。通過3D3S 軟件對(duì)反力裝置和傳力裝置分別進(jìn)行受力分析,結(jié)果顯示:該加載裝置安全可靠,而且能夠?qū)⒑奢d有效傳遞給光伏支架,是一個(gè)安全可靠、簡單適用的加載裝置,在光伏支架試驗(yàn)領(lǐng)域可以推廣使用。