余仙敏

（北京青山綠野環(huán)保科技有限公司，北京 102200）

鍋爐煙道的振動和噪聲是比較常見而又難以解決的問題之一［1-2］。某熱力有限公司因環(huán)保原因，需要對3 臺供熱鍋爐進(jìn)行超低排放改造。在改造工程完成后進(jìn)行試運行時發(fā)現(xiàn)，3 臺脫硫塔的尾部煙道均出現(xiàn)了嚴(yán)重的振動和噪聲問題。為了降低尾部煙道的振動和噪聲，先后對該3 臺脫硫塔的尾部煙道進(jìn)行了多次改造，包括在彎頭處進(jìn)行導(dǎo)流和均流等［3］。然而，由于沒有找到尾部煙道發(fā)生振動的根本原因，始終未能有效地降低尾部煙道的振動與噪聲。

本文首先對該公司3 臺脫硫塔尾部煙道的振動進(jìn)行現(xiàn)場測試分析，通過對煙道內(nèi)煙氣流動的仿真計算，從理論上分析尾部煙道發(fā)生振動的機(jī)理。在此基礎(chǔ)上提出尾部煙道振動和噪聲治理的具體方案，并進(jìn)行現(xiàn)場驗證試驗，方案驗證通過后，再對3 個尾部煙道進(jìn)行實施應(yīng)用。

1 尾部煙道振動及其測試分析

1.1 尾部煙道的結(jié)構(gòu)與布置

3 臺鍋爐經(jīng)超低排放改造工程后，鍋爐的煙氣在變頻電機(jī)驅(qū)動的引風(fēng)機(jī)作用下，首先經(jīng)過脫硫塔脫硫，然后再通過脫硫塔尾部煙道回收余熱后由煙囪排出。脫硫塔及其尾部煙道的結(jié)構(gòu)布置如圖1 所示。雖然3 臺鍋爐受到的空間限制不盡相同，但是其尾部煙道的布置基本相似。圖1 中，在異形彎頭1 處，煙道截面首先由?2 300 mm 的圓形變成2 200 mm×2 200 mm 的正方形，隨之又?jǐn)U大為2 514 mm×4 340 mm 的長方形，同時進(jìn)行90°轉(zhuǎn)角，以滿足冷凝器對截面尺寸的需要。

圖1 脫硫塔及尾部煙道示意

1.2 尾部煙道的振動現(xiàn)象

鍋爐在超低排放改造工程后投運時，發(fā)現(xiàn)在尾部煙道多個部位產(chǎn)生不同程度的振動并伴隨著巨大的噪聲。以1 號鍋爐為例，在設(shè)備安裝完畢后投入熱態(tài)運行時，當(dāng)鍋爐負(fù)荷達(dá)到 50%以上時，脫硫塔出口尾部煙道開始出現(xiàn)振動現(xiàn)象，噪聲極大。現(xiàn)場查看發(fā)現(xiàn)，在尾部煙道上出現(xiàn)了較大的振動并發(fā)出噪聲，甚至在煙道外部就能明顯感覺到煙氣流動的不均勻，疑似煙氣在煙道內(nèi)部打轉(zhuǎn)，局部位置振動很大，特別是在冷凝器前后的異形彎頭1 至異形彎頭2 之間，包括冷凝器本體?，F(xiàn)場試運行發(fā)現(xiàn)，當(dāng)引風(fēng)機(jī)的工作頻率增加到26 Hz時，冷凝器前異形彎頭1 處的振動速率已經(jīng)達(dá)到了71.3 mm·s-1，噪聲已經(jīng)超過80 dB。

1.3 尾部煙道振動的測試分析

為了制定尾部煙道振動治理方案，需要對其振動產(chǎn)生原因進(jìn)行深入分析［4-5］。為此，本文對引風(fēng)機(jī)運行在不同變頻頻率下煙道沿程進(jìn)行多測點振動信號的采集和頻譜分析?，F(xiàn)場振動測試分析發(fā)現(xiàn)。

（1）隨著引風(fēng)機(jī)運行頻率的提高，尾部煙道各測點的振動幅度整體上呈現(xiàn)增大的趨勢，這是由于引風(fēng)機(jī)運行頻率增加，煙道的負(fù)荷增大，導(dǎo)致振動幅度增大；

（2）當(dāng)引風(fēng)機(jī)運行頻率增加到24 Hz時，振動幅度突然增大，此后緩慢增大，但是當(dāng)頻率增加到32 Hz時，振動幅度又再次突增，并且伴隨巨大的噪聲；

（3）尾部煙道各測點振動的主要頻率為68～69 Hz 的基頻及其諧波頻率，且該頻率不隨引風(fēng)機(jī)運行頻率的變化而變化。

引風(fēng)機(jī)在26 Hz 頻率運行時異形彎頭1 處中間部位煙道豎壁的水平振動加速度波形和頻譜如圖2 所示。由圖2（a）的加速度波形可以看出，在2 s 采樣長度上，振動信號是周期平穩(wěn)信號。由圖2（b）的加速度頻譜可以看出，振動最大的頻率為68 Hz 基頻，并伴有多個諧波頻率，整體上諧波振動隨諧波次數(shù)的增加呈減小趨勢。

圖2 煙道豎壁的水平振動加速度波形和頻譜

本文在引風(fēng)機(jī)停機(jī)情況下對尾部煙道主要部位進(jìn)行了結(jié)構(gòu)固有頻率的錘擊測試。異形彎頭1處中間部位煙道豎壁錘擊響應(yīng)加速度的頻譜如圖3 所示。由圖3 可見，尾部煙道豎壁處局部結(jié)構(gòu)的固有頻率在68 Hz 左右。由此可見，脫硫塔尾部煙道在冷凝器段出現(xiàn)了局部的結(jié)構(gòu)共振現(xiàn)象。

圖3 煙道豎壁水平錘擊振動響應(yīng)的加速度頻譜

2 尾部煙道流動仿真與振動機(jī)理分析

為了確定68 Hz 頻率振動激勵的來源，本文首先對原尾部煙道及其改造后煙道的煙氣流動狀況進(jìn)行數(shù)值仿真分析，然后對煙氣流動的頻率進(jìn)行分析，從而對尾部煙道產(chǎn)生振動的機(jī)理進(jìn)行分析。

2.1 尾部煙道流動的仿真分析

首先建立尾部煙道的物理模型，如圖4 所示，然后進(jìn)行單元劃分，確定計算的邊界條件。煙道的煙氣流量為119 000 Nm3·h-1，脫硫塔出口煙氣溫度為50°C，系統(tǒng)總壓降為220 Pa，忽略冷凝器和再熱器的阻力。尾部煙道煙氣流動的壓力分布和速度分布的流線如圖5 所示。由圖5 可以看出，煙氣在兩處異形彎頭處均出現(xiàn)明顯的卡門渦流現(xiàn)象。通過對尾部煙道的幾次導(dǎo)流和均流改造，卡門渦流現(xiàn)象雖有所改善，但是并沒有消除。因此，煙氣在尾部煙道彎頭處出現(xiàn)的卡門渦流是激發(fā)煙道振動的一個主要原因［6-7］。

圖4 尾部煙道的物理模型

圖5 尾部煙道煙氣流動的壓力分布和速度分布流線

2.2 尾部煙道振動機(jī)理分析

根據(jù)流-固-聲耦合振動理論，分析尾部煙道振動時需要考慮的主要因素包括煙氣流的渦動頻率、煙氣流經(jīng)冷凝器管排的卡門渦流脫落頻率、冷凝器管束的固有頻率、煙道結(jié)構(gòu)固有頻率以及聲駐波頻率等［8-9］。當(dāng)煙氣流經(jīng)冷凝器時，在聲駐波頻率、卡門渦流脫落頻率、氣流渦動頻率、管束固有頻率中，有兩種或兩種以上頻率發(fā)生耦合時，即可能發(fā)生共振。另外，氣流分布的不均勻也可能誘發(fā)共振。煙氣在經(jīng)過冷凝器前的異形彎頭1 的擴(kuò)張段時，氣流分布均勻性較差，特別是在高負(fù)荷工況下，當(dāng)氣流的渦動頻率與聲駐波頻率接近時，必然會發(fā)生共振。氣流渦動的原因是煙道截面積及流動方向發(fā)生大的改變，導(dǎo)致流場的紊亂，從而形成渦流區(qū)域。另外，當(dāng)煙道內(nèi)流速偏差較大時，也會形成漩渦強度較高的二次流。

尾部煙道改造受到狹窄空間的限制［10］，由圖1可以看出，因冷凝器換熱需要，在異形彎頭1 處首先由圓形煙道變?yōu)榉叫螣煹?，同時煙道尺寸擴(kuò)大形成大的擴(kuò)散角度，隨之又進(jìn)行了90°角轉(zhuǎn)向。因此，當(dāng)氣流流過異形彎頭1 時，首先煙道具有較大的擴(kuò)張角，導(dǎo)致煙氣在壁面附近形成漩渦；接著煙氣又流過90°彎頭，根據(jù)煙氣的流動特性，由于上側(cè)壓力低、下側(cè)壓力高的現(xiàn)象，所以必然會出現(xiàn)上側(cè)流速高、下側(cè)流速低的情況，從而使氣流出現(xiàn)雙螺旋流動形式，產(chǎn)生二次流，形成局部渦流區(qū)。上述現(xiàn)象可以從圖5 的仿真結(jié)果得到印證。

聲駐波頻率計算公式為［11］

式中fa——聲駐波頻率，Hz；W——兩壁面間的距離，m；c——聲速，m·s-1；n——聲學(xué)駐波的階數(shù)，亦即半波倍數(shù)。

聲速與煙氣溫度關(guān)系如下［12］：

式中T——煙氣溫度，°C。

由式（1）和式（2）可以計算得到尾部煙道聲駐波頻率與煙氣溫度的關(guān)系，結(jié)果如表1 所示，其中煙道寬度為W=2.514 m。

表1 尾部煙道聲駐波頻率與煙氣溫度的關(guān)系

由于尾部煙道結(jié)構(gòu)的固有頻率在68 Hz 左右，其共振帶寬按10%計算為61.2～74.8 Hz，因此第1 階聲駐波的頻率處于結(jié)構(gòu)固有頻率共振區(qū)內(nèi)，導(dǎo)致尾部煙道發(fā)生聲駐波頻率與結(jié)構(gòu)頻率的耦合共振。這與對尾部煙道振動現(xiàn)場測試分析頻譜中出現(xiàn)的68 Hz 基頻及其各次諧波現(xiàn)象一致。

因此，由于尾部煙氣流動產(chǎn)生的聲駐波頻率落在冷凝器段煙道結(jié)構(gòu)的共振帶寬內(nèi)，當(dāng)引風(fēng)機(jī)工作頻率增加時，煙氣流量也隨之增大，當(dāng)煙氣漩渦的擾動能量達(dá)到一定程度時，煙道就會產(chǎn)生較大幅度的振動并發(fā)出巨大噪聲。

3 尾部煙道振動治理方案與效果

根據(jù)上述計算仿真和分析結(jié)果，尾部煙道振動治理的思路應(yīng)從如何解耦聲駐波頻率與結(jié)構(gòu)頻率耦合共振的問題如乎。優(yōu)先考慮的方案是調(diào)整聲駐波頻率。根據(jù)式（1），聲駐波頻率fa與煙道寬度成反比，因此可以通過減小煙道寬度的方法來提高聲駐波頻率，實現(xiàn)聲駐波頻率與結(jié)構(gòu)頻率的解耦。具體方法是在保持尾部煙道的兩個異形彎頭之間橫截面尺寸不變的情況下，通過在兩個異形彎頭之間沿?zé)煔饬鲃臃较蛟黾哟怪备舭?，將煙道寬? 514 mm 分割為幾個寬度較小的煙道，以提高聲駐波頻率，使得聲駐波既不會發(fā)生自共振，又不會與結(jié)構(gòu)頻率耦合發(fā)生結(jié)構(gòu)共振。

考慮到3 臺脫硫塔尾部煙道現(xiàn)場實施的難度，為了確保一次成功有效，并盡可能減少現(xiàn)場改造施工的工作量，在確定最終方案前首先在其中的1 個尾部煙道上進(jìn)行驗證試驗。試驗結(jié)果表明，加裝垂直隔板后在引風(fēng)機(jī)的整個變頻運行區(qū)間，尾部煙道上均未出現(xiàn)大的振動，表明本文確定的振動治理方案是非常有效的。在此驗證試驗基礎(chǔ)上，確定了最終的實施方案，并在3 臺脫硫塔尾部煙道上實施，均取得了預(yù)期效果。

4 結(jié)語

（1）尾部煙道出現(xiàn)振動和噪聲問題與煙道本身的結(jié)構(gòu)有關(guān)，煙道截面的急劇擴(kuò)散和大角度轉(zhuǎn)向易導(dǎo)致煙氣流動產(chǎn)生渦流現(xiàn)象，通過導(dǎo)流和均流等措施可以改善渦流現(xiàn)象，但是很難徹底消除振動與噪聲問題。

（2）煙道截面尺寸和煙氣溫度決定了煙道的各階聲駐波頻率，煙道中煙氣流動產(chǎn)生的渦流頻率一旦與煙道的任一階聲駐波頻率耦合，就有可能產(chǎn)生該階聲駐波共振。

（3）當(dāng)煙氣渦流頻率、聲駐波頻率與煙道上局部結(jié)構(gòu)的固有頻率發(fā)生流-固-聲耦合共振時，一旦渦流的擾動能量達(dá)到一定程度，必將導(dǎo)致煙道在該處附近產(chǎn)生巨大的振動并發(fā)出巨大噪聲。

（4）合理設(shè)置煙道隔板可以對煙道的流-固-聲耦合共振進(jìn)行解耦，是解決煙道振動和噪聲問題的有效手段。