郭曉俊 馬立津 王荷芳 宋彥磊 肖長(zhǎng)松

摘要 傳統(tǒng)的 N-甲基吡咯烷酮（NMP）精制要需常壓塔、負(fù)壓脫水塔和精餾塔三塔串聯(lián)操作，過(guò)程復(fù)雜且能耗較高。本文首先對(duì)某企業(yè)的NMP精制過(guò)程進(jìn)行了數(shù)據(jù)采集、模擬計(jì)算及優(yōu)化，并以優(yōu)化的傳統(tǒng)工藝年總成本（TAC）為基準(zhǔn)，與側(cè)線采出和隔壁塔工藝（DWC）進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果顯示：當(dāng)前運(yùn)行工藝優(yōu)化后可節(jié)能30%以上。DWC比優(yōu)化傳統(tǒng)工藝操作操作費(fèi)用高4.56%，但投資費(fèi)用低約15.15%，TAC比傳統(tǒng)工藝降低近2.4%，具有顯著的優(yōu)越性。

關(guān) 鍵 詞 N-甲基吡咯烷酮（NMP）；負(fù)壓脫水塔；隔壁塔（DWC）；精制；年總成本（TAC）

中圖分類號(hào) TQ051.81; TQ251.3? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼 A

Application of dividing wall column（DWC） tower in NMP refining process

GUO Xiaojun1， MA Lijin1， WANG Hefang1， SONG Yanlei2， XIAO Changsong2

（1. College of Chemical Engineering， Hebei University of Technology， Tianjin 300130， China; 2. Binzhou Yuneng Chemical Co.，LTD.， Binzhou， Shandong 251700， China）

Abstract Traditional N-methyl pyrrolidone （NMP） refining requires three column series operation of atmospheric pressure column， negative pressure dehydrating column and distillation column. The process is complex and energy consumption is high. Data acquisition， simulation calculation and optimization of the NMP refining process of an enterprise were firstly carried out in this paper， and based on total annual cost （TAC） of the optimized traditional process， were compared with that of separation by means of lateral extractions and DWC process. The results showed that optimization of the current operation process can save energy more than 30%. Although the operation cost of DWC was 4.56% higher than that of the optimized current operation process， the investment cost and TAC of DWC was 15.15% and 2.4% lower than that of the optimized. So DWC has significant advantages.

Key words N-methyl pyrrolidone （NMP）; vacuum dehydrator column；dividing wall column （DWC）; refine; total annual cost （TAC）

0 引言

N-甲基吡咯烷酮（NMP）屬于氮雜環(huán)化合物，是一種極性的非質(zhì)子傳遞溶劑。沸點(diǎn)高、溶解能力強(qiáng)、揮發(fā)度低、穩(wěn)定性好，廣泛用于石化、鋰電池、農(nóng)藥和染料等。在石化行業(yè)中，作為萃取劑分離芳烴和非芳烴[1]，也可作為抽提劑提取丁二烯等[2]。近年來(lái)，順應(yīng)國(guó)家新能源產(chǎn)業(yè)政策導(dǎo)向，NMP更多的用于導(dǎo)電漿料和鋰離子電池中，這兩個(gè)領(lǐng)域應(yīng)用比例約占NMP用量的75%[3]。到2020年，NMP年需求量約為36萬(wàn)t，國(guó)內(nèi)NMP總?cè)笨诨虺?0萬(wàn)t[4]。

NMP目前主要的合成方法是以γ-丁內(nèi)酯（GBL）與一甲胺（MA）為原料，無(wú)催化劑條件下合成，該反應(yīng)過(guò)程分兩步進(jìn)行，第一步γ-丁內(nèi)酯（GBL）與甲胺氨解開(kāi)環(huán)生成4-羥基-N-甲基丁酰胺（C5H11NO2），第二步反應(yīng)中，C5H11NO2脫水生成NMP，反應(yīng)溫度為260 ℃，反應(yīng)壓力6 MPa，反應(yīng)時(shí)間3 h。反應(yīng)通常在連續(xù)管式反應(yīng)器中進(jìn)行，產(chǎn)物經(jīng)減壓、脫水和蒸餾后得到NMP純品。

傳統(tǒng)NMP精制工藝是反應(yīng)產(chǎn)物出反應(yīng)器后經(jīng)減壓閥進(jìn)入常壓塔，塔頂除去未反應(yīng)的MA和部分水分，產(chǎn)品進(jìn)入NMP粗品罐。粗品NMP經(jīng)泵輸送至負(fù)壓脫水塔，去除輕組分雜質(zhì)，主要為水分和MA，塔釜采出物通過(guò)壓差進(jìn)入NMP精餾塔。NMP純品（純度≥99.5%）從塔頂采出。精餾塔塔釜間歇排出重組分，俗稱NMP焦油（Coke Tar），主要成分為少量NMP、2，2-二甲基-3-二甲胺基丙醛、α-羥甲基四氫呋喃等副產(chǎn)物[5]。由上述可知，NMP精制過(guò)程可視為三元混合物的分離，傳統(tǒng)工藝為采用雙塔分離，精餾過(guò)程的能耗約占NMP生產(chǎn)成本的30%，因此，降低精餾過(guò)程中能耗具有重要意義。

隔壁塔（Dividing Wall Column，DWC）因其能耗低、流程短成為精餾節(jié)能研究的熱點(diǎn)，特別適合于三元混合體系。其節(jié)能原理在于避免了中間組分的返混效應(yīng)，以及減小進(jìn)料與進(jìn)料板上物流組成不同引起的混合問(wèn)題。DWC在分離原理和計(jì)算方法上與熱耦合精餾相同，在熱力學(xué)上等同于Petlyuk塔[6-8]。WC通過(guò)精餾塔內(nèi)垂直隔板，將塔分為上段、下段，隔板兩側(cè)的進(jìn)料段和側(cè)線采出段4部分[9]。DWC作為一種熱耦精餾裝置，目前全世界約有60余臺(tái)DWC投入運(yùn)行參考文獻(xiàn)。目前，我國(guó)已經(jīng)有幾套DWC投入運(yùn)行，值得一提的是山東飛揚(yáng)化工將隔壁反應(yīng)精餾塔用于碳酸二乙酯和碳酸甲乙酯的生產(chǎn)裝置，為隔壁塔在反應(yīng)精餾的應(yīng)用進(jìn)行了積極探索。

本文采用流程模擬軟件對(duì)某企業(yè)的NMP精餾工藝進(jìn)行模擬，驗(yàn)證模型的可靠性。固定NMP回收率和純度，對(duì)傳統(tǒng)工藝進(jìn)行了優(yōu)化，核算了年總成本（Total Annual Cost，TAC）。以TAC作為主要評(píng)價(jià)指標(biāo)，對(duì)單塔側(cè)線采出和DWC工藝進(jìn)行了評(píng)價(jià)。

1 傳統(tǒng)NMP精餾工藝

高溫高壓的反應(yīng)物（R-OUT）經(jīng)過(guò)減壓閥進(jìn)入常壓塔（T1），塔釜采出物（T1-B）中MA含量≤1×10-6，由轉(zhuǎn)料泵送入NMP粗品罐；塔頂采出（T1-D）主要是MA和少量水。NMP粗品（T-OUT）經(jīng)泵（PUMP）入負(fù)壓脫水塔（T2），塔釜采出（T2-B）控制塔釜水分≤1×10-6；塔頂采出（T2-D）主要是水。T2-B進(jìn)入NMP精餾塔（T3），NMP純品（T3-D）從塔頂采出，焦油（T3-B）從塔底采出。NMP回收率85%，如圖1所示。

采用流程模擬軟件Aspen Plus軟件對(duì)以上流程進(jìn)行了模擬。物性方法采用NRTL（Non-Random Two Liquids，非隨機(jī)兩流體）模型。T1、T2和T3采用RadFrac模塊計(jì)算。RadFrac是一個(gè)嚴(yán)格用于模擬所有類型的多級(jí)氣液分餾操作的模型，可以進(jìn)行校核計(jì)算，也可以用作設(shè)計(jì)計(jì)算。對(duì)某企業(yè)的NMP精餾單元進(jìn)行了校核計(jì)算，以驗(yàn)證模型的合理性。三塔的操作及設(shè)備規(guī)格如表1所示。

根據(jù)表1的操作參數(shù)和設(shè)備規(guī)格，采集某企業(yè)反應(yīng)器出口物料（R-OUT）的狀態(tài)，對(duì)NMP精制工藝進(jìn)行了流程模擬。校核計(jì)算結(jié)果與企業(yè)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)如表2所示，模擬數(shù)據(jù)與企業(yè)運(yùn)行數(shù)據(jù)具有很好的一致性，差異主要在焦油（Coke Tar）的組成。實(shí)際情況下，焦油的成分比較復(fù)雜，軟件模擬計(jì)算中采用了替代組分的方法進(jìn)行處理?？傮w而言，模擬結(jié)果能夠很好的驗(yàn)證模型的可靠性。

1.1 工業(yè)NMP精制工藝的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)

本文采用年總成本（Total Annual Cost，TAC）作為評(píng)價(jià)指標(biāo)對(duì)某企業(yè)的NMP精制工藝進(jìn)行核算。

TAC = 操作費(fèi)用（OC）+ [投資費(fèi)用（CC）投資回報(bào)期]。

在NMP精制工藝中，操作費(fèi)用（OC）主要包括水蒸氣和循環(huán)水的費(fèi)用。人工費(fèi)用各個(gè)企業(yè)之間差異較大，本文暫不予考慮。另外電費(fèi)、水損等費(fèi)用相對(duì)較小不予考慮。投資費(fèi)用（CC）包括塔殼、精密規(guī)整填料以及換熱器的費(fèi)用。輔助設(shè)備如回流罐、泵、閥門管道等投資較低本文暫不考慮。

投資回報(bào)期設(shè)定3年。各塔塔徑采用Aspen Plus中RadFrac模塊的填料設(shè)計(jì)功能（Packing Sizing and Packing Rating）確定。塔殼體采用304不銹鋼。填料選用Mellapak 250Y。熱交換器（包括冷凝器、再沸器）的換熱面積通過(guò)熱負(fù)荷（Q）、總傳熱系數(shù)（U）和對(duì)數(shù)平均溫差（ΔT）計(jì)算。為方便比較，冷凝器總傳熱系數(shù)為852 W/（℃·m2），溫差為13.9 K；再沸器為568 W/（℃·m2），溫差為34.8 K[10]。

1.2 設(shè)備規(guī)格及投資估算

1） 冷凝器和再沸器的換熱面積A（m2）： A=[QU·ΔT] ， Q（kW）為熱負(fù)荷；U（W/（℃·m2））為總傳熱系數(shù)；ΔT是對(duì)數(shù)平均溫差（℃）。

2） 塔高：[Lc[m]=Nequilibriumstage×HETP×（1+0.6）]，[Nequilibriumstage]為塔的平衡級(jí)，填料高度約占塔高50%～70%，此處取平均值60%[11]，包括儲(chǔ)液、分離、集液器及再分布器等。本工藝HETP為0.4 m。

3） 塔殼體的投資費(fèi)用（＄）[12]：[Costshell=17 640×][D1.066×L0.802c]，D（m）為塔徑。

4） 規(guī)整填料的投資費(fèi)用（＄）[13]：[CostSP=11×][D2×[260×SH+160×（2Nb-1）]]，[SH]為填料層總高度，m；[Nb]為床層數(shù)。

5） 換熱器（包括冷凝器和再沸器）投資費(fèi)用（＄）[12]：[CostHeater=7 296×A0.65]。

1.3 運(yùn)行成本估算

操作費(fèi)用主要包括水蒸氣和循環(huán)水電耗等成本，在不同地區(qū)、不同裝置之間差異很大，本文只考慮塔頂冷凝負(fù)荷[（QC）]和塔底加熱負(fù)荷[（QR）]，且統(tǒng)一采用4.7＄/106 kJ進(jìn)行計(jì)算。

采用以上算法對(duì)某NMP精制裝置進(jìn)行核算，結(jié)果如表3所示。為方便對(duì)比，以下不同優(yōu)化方案同樣采用上述算法。

2 傳統(tǒng)NMP精制工藝的優(yōu)化

2.1 工藝說(shuō)明及優(yōu)化前估算

由于NMP合成在高溫高壓條件下進(jìn)行，反應(yīng)物出反應(yīng)器經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)閥后在常壓塔T1內(nèi)泄壓、閃蒸。因而T1不僅脫除全部MA（≤1×10-6）和部分水，還起到閃蒸器的作用。NMP沸點(diǎn)較高，且容易結(jié)焦，T2和T3須在高真空下運(yùn)行。因此，T1、T2和T3塔的塔頂操作壓力為定值，分別為1.0 bar、0.1 bar和0.06 bar。

采用Aspen Plus中DSTWU模塊逐次求取T1、T2和T3的理論級(jí)和回流比的對(duì)應(yīng)關(guān)系。對(duì)于已經(jīng)規(guī)定的輕重關(guān)鍵組分的回收率，DSTWU能夠?qū)蝹€(gè)進(jìn)料、兩個(gè)產(chǎn)品的簡(jiǎn)單塔進(jìn)行Winn-Underwood-Gilliland簡(jiǎn)捷設(shè)計(jì)計(jì)算，估算最小回流比和最小理論級(jí)數(shù)，以及理論級(jí)對(duì)回流比的靈敏度分析。本文給定T1的輕組分MA回收率為0.999 99，NMP為0.000 1；T2輕組分H2O的回收率為0.999 99，NMP為0.001；T3輕組分NMP回收率為0.95，Coke Tar為0.001。從而確定三塔的理論級(jí)數(shù)[NS1]、[NS2]和[NS3]的上下限，如圖2所示。將三塔的[NS1]、[NS2]和[NS3]和進(jìn)料位置[NF1]、[NF2]和[NF3]作為RadFrac模塊的初值進(jìn)行逐板計(jì)算。

2.2 傳統(tǒng)精制工藝的優(yōu)化程序

T1優(yōu)化程序如下：①固定T1的塔頂壓力1.0 bar；②設(shè)定[NS1]；③設(shè)定[NF1]；④用Aspen Plus軟件的“Design Spec/Vary”，保證T1滿足分離要求，計(jì)算[QR1]；⑤回到③，改變[NF1]，直至[QR1]最??；⑥回到②，改變[NS1]，計(jì)算塔徑、塔高和和TAC，并使TAC最小。

T2優(yōu)化程序：①固定T1的參數(shù)；②固定T2的塔頂壓力0.1 bar；③設(shè)定[NS2]；④設(shè)定[NF2]；⑤用Aspen Plus軟件的“Design Spec/Vary”，保證T2滿足分離要求，計(jì)算[QR2]；⑥回到④，改變[NF2]，直至[QR2]最小；⑦回到③，改變[NS2]，計(jì)算塔徑、塔高和和TAC，并使TAC最小。

T3優(yōu)化程序：①固定T1、T2的參數(shù)；②固定T3的塔頂壓力0.06 bar；③設(shè)定[NS3]；④設(shè)定[NF3]；⑤用Aspen Plus軟件的“Design Spec/Vary”，保證T3滿足分離要求，計(jì)算[QR3]；⑥回到④，改變[NF3]，直至[QR3]最小；⑦回到③，改變[NS3]，計(jì)算塔徑、塔高和和TAC，并使TAC最小。

由表4可知，傳統(tǒng)三塔流程優(yōu)化之后，TAC減小。

3 單塔側(cè)線采出NMP精制工藝的優(yōu)化

T2和T3塔操作條件接近，前者脫除輕廢，后者脫除重廢，且中間組分含量較高且與輕重雜質(zhì)的相對(duì)揮發(fā)度較大。這種情況下，也可考慮采用側(cè)線采出的方式分離中間產(chǎn)品。側(cè)線單塔代替?zhèn)鹘y(tǒng)的T2和T3雙塔流程，省去了塔和相應(yīng)管道閥門儀表的投資，也省去了中間罐TANK、轉(zhuǎn)料泵PUMP，縮短了流程。同時(shí)，物料的熱量損失減小，有利于節(jié)能。如圖3所示，T1、TANK個(gè)PUMP不變，C-NMP2進(jìn)入SIDE-T，塔頂SIDE-D排出輕廢組分，SIDE-B排出重廢組分，產(chǎn)品SIDE-P作為NMP精制產(chǎn)品從側(cè)線采出。

SIDE-T約束條件設(shè)定產(chǎn)品NMP純度為99.9%，回收率為95%，調(diào)節(jié)回流比和塔頂采出量，結(jié)果顯示回流比為5.0，塔頂采出量為304.95 kg/h。在此條件下，側(cè)線采出的優(yōu)化流程：①固定SIDE-T的塔頂壓力為0.06 bar；②設(shè)定塔的理論級(jí)[NS]；③設(shè)定進(jìn)料位置NF；④用Aspen Plus軟件中的“Design Spec/Vary”調(diào)節(jié)回流比RR；使得SIDE-T的采出滿足設(shè)計(jì)要求；⑤回到③，改變[NF]，直至冷凝器負(fù)荷[QC]和和再沸器負(fù)荷[QR]絕對(duì)值之和最小，確定[NF]；⑥回到②，改變[NS]，使TAC最小。

[NF]對(duì)塔頂冷凝符合[QC]和再沸器負(fù)荷[QR]的影響趨勢(shì)如圖4和圖5所示，[NF]在23，分離能耗最低。SIDE-T的優(yōu)化結(jié)果如表5所示，側(cè)線工藝TAC為61.45 萬(wàn)＄，遠(yuǎn)大于傳統(tǒng)工藝。

4 DWC塔NMP精制工藝的優(yōu)化

4.1 DWC工藝簡(jiǎn)述

DWC塔將普通精餾塔從中間分割為2個(gè)部分，將精餾分為4段，即預(yù)分餾段、提餾段、抽出段和精餾段，DWC巧妙的使用實(shí)現(xiàn)了兩塔的功能及三元混合物的分離。DWC精制NMP的工藝流程示意圖如圖6所示，進(jìn)料側(cè)為預(yù)分離段，另一端為主塔， 混合物DWC-D、DWC-B、DWC-P在預(yù)分離段經(jīng)初步分離后為DWC-D、DWC-P和DWC-P、DWC-B兩組混合物，DWC-D、DWC-P和DWC-P、DWC-B兩股物流進(jìn)入主塔后，DWC-D、DWC-P混合物因密度較小往上走，在塔上部將DWC-D、DWC-P分離，DWC-P、DWC-B混合物的密度較大往下走，在塔下部將DWC-P、DWC-B分離，在塔頂?shù)玫疆a(chǎn)物DWC-D，塔底得到產(chǎn)物DWC-B，中間組分DWC-P從主塔中部采出。同時(shí)，主塔中又引出液相物流和氣相物流分別返回進(jìn)料側(cè)頂部和底部，為預(yù)分離段提供液相回流和初始?xì)庀?。這樣，只需單塔就可得到3個(gè)純組分，同時(shí)還可節(jié)省1個(gè)蒸餾塔及其附屬設(shè)備，如再沸器、冷凝器、塔頂回流泵及管道，而且占地面積也相應(yīng)減少。

4.2 DWC的優(yōu)化設(shè)計(jì)

DWC的優(yōu)化與前面?zhèn)鹘y(tǒng)工藝以及側(cè)線工藝優(yōu)化程序基本一致，固定NMP產(chǎn)品品質(zhì)和回收率的前提下，以TAC最小為原則進(jìn)行優(yōu)化。

4.2.1 靈敏度分析

DWC塔的設(shè)計(jì)參數(shù)包括主塔[（TA）]和副塔[（TB）]的理論級(jí)[（NT1）]和[（NT2）]，[TA]的回流比、進(jìn)料位置。還包括從[TA]采出進(jìn)入[TB]的氣相、液相的位置[（NV2，NL1）]以及流量[（FV2，F(xiàn)L1）]。這些參數(shù)對(duì)DWC塔的組成曲線和再沸器負(fù)荷有顯著的影響，對(duì)以上參數(shù)進(jìn)行靈敏度分析以求得最佳的采出位置和采出量。

4.2.1.1 液相進(jìn)料位置及流量對(duì)[xD]和[QR]的影響

圖7表示液相流率[NL1]和[FL1]對(duì)DWC主塔產(chǎn)品質(zhì)量純度[（xD，kg/kg）]的影響。對(duì)于給定的[NL1]，液體回流量在1 202.78 kg/h時(shí)NMP產(chǎn)品[xD]最高；在確定[FL1]的條件下，[NL1]的位置在主塔的第8塊板時(shí)的[xD]最高。

4.2.1.2 氣相進(jìn)料

圖8顯示的是氣相從[TA]進(jìn)入[TB]的氣相質(zhì)量流量和進(jìn)料位置對(duì)產(chǎn)品純度[xD]的影響趨勢(shì)。產(chǎn)品采出的純度受塔板進(jìn)料位置的影響并不明顯，[xD]沿[NF1]的變化整體比較平緩，在NV2的在16的附近出現(xiàn)1個(gè)較高峰。而隨著氣相采出量的變化比較明顯。在5 000～6 000 kg/h之間，[xD]比較處于較低水平；6 000～7 000 kg/h逐漸增大，并于6 443.46處純度達(dá)到最高值；在7 500～8 000 kg/h之間[xD]又逐漸下降。

4.2.2 DWC的優(yōu)化設(shè)計(jì)

DWC塔的設(shè)計(jì)遠(yuǎn)比傳統(tǒng)的精餾塔復(fù)雜，主要原因是DWC塔含有更多的變量。這些變量包括[TA]和[TB]的塔板數(shù)，回流比，產(chǎn)品采出量，進(jìn)料位置，進(jìn)料條件，還包括從[TA]采出的氣相、液相的流量、采出的位置，進(jìn)入[TB]的位置等?；贚uyben[12]和Zhai等[10]的研究，提出了DWC塔的全局優(yōu)化順序。對(duì)于DWC的[TA]，如圖8所示，[NL1]和[NV2]作為迭代的內(nèi)循環(huán)回路，[NT1]作為外部迭代回路。對(duì)于[TB]，[NF]作為迭代變量的內(nèi)部回路，而[NT2]作為迭代變量的外部回路。這里的[NL1]、[NV2]、[NT1]、[NF]和[NT2]分別表示從[TA]抽出液體的位置、氣體的位置，[TA]理論級(jí)數(shù)，[TB]進(jìn)料位置和[TB]理論級(jí)數(shù)。

4.2.2.1 [NT1]的優(yōu)化

在優(yōu)化順序中，[NT1]對(duì)TAC有著顯著的影響。如圖9所示，隨著[NT1]的增加，TAC隨[NT1]的增大先降低然后升高。這是因?yàn)殡S著[NT1]的增加，需要的塔筒體和填料增加，而回流比R下降，則[QR]降低。反之[NT1]減小，投資降低而運(yùn)行費(fèi)用增加。TAC在投資成本和運(yùn)行成本之間須得到平衡。

4.2.2.2 [NT2]的優(yōu)化

由圖10可知，隨著[NT2]的下降，TAC開(kāi)始下降，在[NT2]為6之后，TAC得到最小值，且變化趨于平緩，故[NT2]取6。DWC工藝的優(yōu)化結(jié)果如表6所示。

5 不同工藝優(yōu)化結(jié)果分析

以優(yōu)化的傳統(tǒng)工藝經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)及TAC為基準(zhǔn)，對(duì)運(yùn)行裝置、側(cè)線采出及DWC工藝進(jìn)行對(duì)比，結(jié)果如表7所示。與優(yōu)化后傳統(tǒng)工藝相比，運(yùn)行裝置具有較大的改造潛力，大約可以節(jié)能46%。側(cè)線采出不適合該工藝，需要較大的回流比，造成設(shè)備的運(yùn)行成本和制造成本都較大。DWC工藝與優(yōu)化的傳統(tǒng)工藝相比，能耗高出4.58%，但是投資費(fèi)用低15.15%，TAC低2.4%。說(shuō)明DWC工藝適合于該體系的分離，投資費(fèi)用明顯低于傳統(tǒng)工藝。

6 結(jié)論

本文對(duì)不同的NMP精餾工序進(jìn)行了模擬和優(yōu)化。首先對(duì)某企業(yè)運(yùn)行的NMP精制裝置進(jìn)行了模擬，模擬結(jié)果與運(yùn)行數(shù)據(jù)十分接近，并計(jì)算了其投資費(fèi)用、操作費(fèi)用以及TAC。以TAC最小為目標(biāo)，對(duì)運(yùn)行裝置、側(cè)線采出和DWC工藝進(jìn)行了優(yōu)化。結(jié)果顯示，運(yùn)行裝置具有較大節(jié)能改造潛力，只須略作改動(dòng)就能節(jié)約三成能耗。側(cè)線采出工藝不論投資費(fèi)用、操作費(fèi)用以及TAC都比運(yùn)行裝置高，顯然不適合本系統(tǒng)的分離。與傳統(tǒng)優(yōu)化工藝相比，DWC能耗高約5%，但投資費(fèi)用比傳統(tǒng)工藝低15%，TAC低2.4%，具有較強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力。若再考慮傳統(tǒng)工藝的中間罐儲(chǔ)存和熱損，以及儀表管道等，其投資費(fèi)用和操作費(fèi)用更高，更體現(xiàn)出DWC工藝的先進(jìn)性。

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