冷靜

（中交第二航務工程勘察設計院有限公司，湖北武漢 430071）

0 引言

柴油發(fā)電機作為一種備用或應急電源已被廣泛采用，當正常電源故障時，切換至柴油發(fā)電機組為消防設備、控制通信設備等特別重要的負荷供電。

環(huán)境溫度對柴油發(fā)電機的實際發(fā)電功率具有直接影響，同時柴油發(fā)電機運行時還需吸入新鮮空氣，因此機房的通風設計尤為重要。本文結合具體工程，探討機房通風量及散熱量的合理計算方法。

1 工程概況

某工程為黃石市某物流園項目綜合樓內的柴油發(fā)電機房（圖1），位于地下一層，層高4.5m，面積66.80m2，發(fā)電機額定輸出功率為400kW，設儲油間。柴油發(fā)電機組的冷卻方式為風冷。工程所在地夏季室外通風計算干球溫度為32.5℃。

圖1 發(fā)電機房平面圖

依據(jù)產(chǎn)品樣本，該工程使用的發(fā)電機組運行參數(shù)如表1 所示。

表1 機組運行參數(shù)

2 柴油發(fā)電機房通風量計算方法探討

風冷型柴油發(fā)電機運行時，機組自帶的連機式散熱器雖會帶走部分熱量，但柴油機、發(fā)電機以及排煙管路仍會散發(fā)大量余熱。機組運行時會產(chǎn)生一定的油氣、一氧化碳及丙烯醛等有害物質。同時通風系統(tǒng)需保證柴油機燃燒所用的新風量Lr、儲油間換氣量Lk以及散熱器排風所需進風量Ls，此部分風量為功能性通風量。

因此，柴油發(fā)電機運行時通風需綜合考慮功能性通風及排除余熱、有害氣體所需風量（分別計為Ly、Lh）。若僅考慮排除機房內余熱、有害氣體而忽視功能性通風，則無法保證柴油發(fā)電機組正常運行。

2.1 現(xiàn)有通風量計算方法

依據(jù)《人民防空地下室設計規(guī)范》（GB 50038—2005）第5.7.2 條[1]，發(fā)電機房進風量為排除余熱風量，排風量為進風量減去燃燒空氣量。

依據(jù)《發(fā)電廠供暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》（DL/T 5035—2016）第6.16.4 條[2]，排風量為排除余熱風量，進風量為燃燒空氣量散熱器排風量及排風機排風量之和。

依據(jù)《全國民用建筑工程設計技術措施 防空地下室》（2009版）中4.5.6 條[3]，進風量為排除余熱風量、散熱器排風量中較大值，排風量為進風量減去燃燒空氣量。

部分設計中，進風量取為排除余熱風量、散熱器排風量及燃燒空氣量三者之和。

以上計算方式存在以下問題：（1）忽視功能性通風量，可能導致散熱器中循環(huán)冷卻水無法得到充分冷卻、柴油機燃燒所需的空氣量欠缺以及油氣聚集，進而影響機組正常運行；（2）混淆功能性通風量與排除余熱、有害物質通風量間的關系，導致計算的進風量不盡合理甚至明顯偏大；（3）排風量計算未進行具體分析，在機房機械進風的情況下無法保證負壓。

2.2 推薦通風量計算方法

2.2.1 機房進風量

發(fā)電機房的進風量需考慮排除機房余熱所需風量、排除有害氣體所需風量及機組功能性進風量。當房間內同時放散余熱和有害物質時，換氣量按兩者的最大值取值。值得注意的是，風冷型機組運行時，功能性進風與機房內空氣混合，已參與吸收余熱，對機房內空氣進行降溫并稀釋有害氣體，又通過連機式散熱器帶走機組循環(huán)冷卻水的熱量，排風由風管引至室外。因此，機房進風量Lj的計算公式應為：

式中，Lp為機房排風量。應針對機房的不同進風方式對排風量進行具體分析。

2.2.3 發(fā)電機組散熱量

柴油發(fā)電機運行時，噴入柴油機燃燒室的柴油燃燒后產(chǎn)生的能量轉化為機械能和熱能，機械能通過曲軸輸出驅動發(fā)電機，熱能散失途徑為：（1）由氣缸傳遞給冷卻水；（2）由柴油機體熱表面通過輻射散熱傳至室內；（3）隨尾氣排出。其中，氣缸傳遞給冷卻水的熱量通過機組自帶的連機式散熱器排至室外；尾氣中的熱量大部分由排煙管排至室外，剩余部分經(jīng)由排煙管道散發(fā)至室內。發(fā)電機運行時也會因能量損耗而發(fā)熱。

通過上述分析，本文認為機房總余熱量Qyu應按《全國民用建筑工程設計技術措施 防空地下室》（2009 版）中4.5.6 條第4 款[3]進行計算，即：

式中，Q1為柴油機散熱量，kW；Q2為發(fā)電機散熱量，kW；Qy為排煙管道散熱量，kW。

依據(jù)《全國民用建筑工程設計技術措施 暖通空調·動力》（2009 年版）中4.4.1 條[4]，發(fā)電機組散熱量數(shù)據(jù)由生產(chǎn)廠家提供，當缺乏資料時，可進行估算。

依據(jù)《全國民用建筑工程設計技術措施 防空地下室》（2009版）中4.5.6 條第1 至3 款[3]，Q1、Q2、Q3可按相關公式進行計算。

本文認為采取公式計算散熱量較為合理。由于Qy較小，在缺乏相應數(shù)據(jù)的情況下可按（Q1+Q2）的1/10[5]估算。

3 柴油發(fā)電機房通風量計算

依據(jù)上述分析，按《全國民用建筑工程設計技術措施 防空 地 下 室》（2009 版）中4.5.6 條 第1 至2 款[3]計 算，取η2=93%，計算得Q1=47.1kW，Q2=30.1kW，Qy取估算值為7.72kW。

該工程為隔室操作，室內設計溫度為37℃[6]，依據(jù)熱平衡公式，計算得到Ly為56053m3/h。按Lh=qP′計算排有害物質所需通風量，取q=20m3/(kW·h)，計算得Lh為8000m3/h。

考慮到該工程儲油間位于地下一層，依據(jù)《鍋爐房設計標準》（GB 50041—2020）中15.3.7 條[7]，儲油間換氣次數(shù)取12 次/h，計算得Lk為135 m3/h。產(chǎn)品樣本中，散熱器排風Ls為37440m3/h，柴油機燃燒所需空氣量Lr為2340m3/h。

依據(jù)式（1）計算得機房進風量Lj為56053m3/h。該工程進風方式為豎井自然進風，依據(jù)式（4）計算得Ljp=Lp=53713m3/h，上部設置排風機風量為16273m3/h。

圖2 發(fā)電機房通風平面圖

4 結語

柴油發(fā)電機組運行時會放散大量的余熱，為保證機組的高效運行，需合理設置通風系統(tǒng)。

（1）柴油發(fā)電機運行時通風需綜合考慮功能性通風及排除余熱、有害氣體所需風量，同時應注意功能性通風量可以起到排除發(fā)電機房余熱及有害氣體的效用，排風量計算也需針對實際情況具體分析?，F(xiàn)有計算方法缺乏對上述因素的全面考量，筆者認為柴油發(fā)電機房（風冷）通風量計算可參考本文方法。

（2）本文案例實際計算的柴油機及發(fā)電機散熱量遠大于產(chǎn)品樣本中的數(shù)據(jù)，而按《全國民用建筑工程設計技術措施 暖通空調·動力》（2009 年版）中4.4.1 條[4]計算的估算值則明顯偏大，因此，設計時需結合工程實際計算機組的散熱量。

（3）依據(jù)防火要求，儲油間與發(fā)電機房需采用防火隔墻進行分隔，因此儲油間排風管道在穿越防火墻處需設置防火閥，本文案例儲油間的排風管、進風短管在防火隔墻處均設置70℃防火閥。同時需注意按照《發(fā)電廠供暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》第6.16.8 條[2]，儲油間單獨設置時其機械排風系統(tǒng)也應獨立設置。位于地下的柴發(fā)機房，儲油間進風系統(tǒng)可與機房共用，其排風風機需單獨設置。對于地上柴發(fā)機房，儲油間可通過外墻上設置的百葉自然進風。