張己存

（甘肅省交通規(guī)劃勘察設(shè)計院股份有限公司，甘肅 蘭州 730030）

0 引言

無縫橋梁又稱無伸縮縫橋梁，分為材料無伸縮縫和結(jié)構(gòu)無伸縮縫。對于結(jié)構(gòu)無伸縮縫橋梁結(jié)構(gòu)，因為其結(jié)構(gòu)的整體性，當外部施加的荷載不變時，橋梁各受力構(gòu)件的剛度不同，其分擔(dān)的荷載效應(yīng)不同，對相關(guān)關(guān)鍵構(gòu)件的荷載效應(yīng)影響也不同。

無縫橋梁的主要受力構(gòu)件為橋臺、樁基和梁板，三者為橋梁的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)。當橋臺剛度的逐漸增大時，橋梁的跨中彎矩逐漸減小，橋梁的梁端水平位移也逐漸減??；當梁板剛度逐漸增大，橋梁跨中的彎矩逐漸增大，橋梁梁端水的平位移逐漸減?。划敇痘箯潉偠戎饾u增大，橋梁跨中的彎矩逐漸減小，橋梁梁端的水平位移逐漸減小。通過以上分析，其三者必然存在一個最優(yōu)即最合理的剛度比，在跨中彎矩達到最大臨界值時使得梁端水平位移最小，此剛度比系數(shù)稱為剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)[1]。

1 剛度基本理論介紹

剛度理論分為結(jié)構(gòu)剛度理論和材料剛度理論。結(jié)構(gòu)剛度理論為抗力理論，體現(xiàn)結(jié)構(gòu)承受外部荷載的能力，決定著結(jié)構(gòu)自身與相鄰結(jié)構(gòu)進行荷載分配關(guān)系。材料剛度理論，是混凝土設(shè)計時的計算裂縫的理論依據(jù)，根據(jù)強度驗算將應(yīng)力控制在材料限值內(nèi)即可。當橋梁結(jié)構(gòu)的截面剛度（材料）等既定時，整體剛度隨著形態(tài)尺寸的增大而增大[1]。例如抗彎剛度（EI）由彈模（E）和慣矩（I）的乘積來反映，當截面形式（即I）一定時，彎曲剛度隨著彈性模量E 的增大而增大；當材料一定時，即彈性模量（E）一定，則彎曲剛度隨著截面慣I 的增大而增大。

2 剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)計算

梁板剛度、橋臺剛度和樁基抗彎剛度對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響，主要是梁板抗彎剛度、橋臺沿橋梁縱向抗彎剛度及樁基沿橋梁縱向抗彎剛度三者剛度的大小變化對整體結(jié)構(gòu)受力的影響。即當梁板長度、橋臺臺高及樁長都固定不變時，分別改變截面抗彎剛度來研究荷載效應(yīng)在橋臺、梁板和樁基三者的分配變化[1]。

為了便于結(jié)構(gòu)分析，將模型建為簡化的橋臺和梁板剛接的單跨無伸縮縫橋梁模型，結(jié)構(gòu)上只模擬進行剛度研究的梁板、橋臺和樁基三個關(guān)鍵結(jié)構(gòu)：梁單元數(shù)值截面梁格法建立梁板、梁單元數(shù)值截面框架形式建立橋臺、梁單元數(shù)值截面建立樁基[1]。建模見圖1。

圖1 臺梁剛接單跨無縫橋梁數(shù)值模型圖

路線平縱方案選定后，即橋位及橋高選定，臺后填土和樁側(cè)土的性質(zhì)不會因為人為設(shè)計變化，本文數(shù)值模型以臺后填土和樁側(cè)土的地質(zhì)條件固定不變，分別改變橋臺、梁板和樁基的抗彎剛度（下文簡稱剛度）來改變模型，計算分析后得出各關(guān)鍵結(jié)構(gòu)內(nèi)力的結(jié)果。

2.1 模型剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)計算

（1）跨中彎矩—關(guān)鍵結(jié)構(gòu)剛度函數(shù)

對梁板跨中彎矩在橋臺剛度、梁板剛度和樁基剛度三者分別改變時的曲線進行擬合。

由圖2 中曲線可以看出梁板跨中彎矩隨著橋臺剛度變化接近呈指數(shù)小于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖2 中跨中彎矩—橋臺剛度曲線進行擬合得g（x）=924.4x-0.0982。

圖2 跨中彎矩—橋臺剛度曲線圖

由圖3 中曲線可以看出梁板跨中彎矩隨著梁板剛度變化接近呈指數(shù)大于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖3 中跨中彎矩—梁板剛度曲線進行擬合得u（x）=928.8x0.2114。

圖3 跨中彎矩—梁板剛度曲線圖

由圖4 中曲線可以看出梁板跨中彎矩隨著樁基剛度變化接近呈指數(shù)小于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖4 中跨中彎矩—樁基剛度曲線進行擬合得v（x）=918.7x-0.629。

圖4 跨中彎矩—樁基抗彎剛度曲線圖

以全橋為研究對象，設(shè)梁板剛度為k1，則k1=6E梁I單梁；設(shè)橋臺剛度為k2，則k2=6E'臺I'臺，I'臺為橋臺建模時組成框架的單框截面抗彎剛度；設(shè)樁基剛度為k3，則k3=2E樁I'樁。梁板彎矩值也相應(yīng)乘以6倍，橋臺彎矩值也相應(yīng)乘以6倍，樁基彎矩值相應(yīng)乘以2倍，則：

跨中彎矩—梁板剛度函數(shù)為：

即M=6u（k1）=928.8（k1）0.2114；

跨中彎矩—橋臺剛度函數(shù)：

即M=6g（k2）=9.424（k2）-0.0982；

跨中彎矩—橋臺樁基剛度函數(shù)：

即M=2v（k3）=918.7（k3）-0.629。

則以跨中彎矩為函數(shù)與三者剛度為自變量的函數(shù)表達式為：

（2）梁端水平位移—關(guān)鍵結(jié)構(gòu)剛度函數(shù)

對梁端水平位移在橋臺剛度、梁板剛度和樁基剛度三者分別改變時的曲線進行擬合。

由圖5 中曲線可以看出梁板梁端位移隨著橋臺剛度變化接近呈指數(shù)小于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖5 中梁端水平位移—橋臺剛度曲線進行擬合得:g（x）=3.072 7x-0.0032。

圖5 梁端水平位移—橋臺剛度曲線圖

由圖6 中曲線可以看出梁板梁端水平位移隨著梁板剛度變化接近呈指數(shù)小于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖6 中梁端水平位移—梁板剛度曲線進行擬合得：u1（x）=3.345x-0.031。

圖6 梁端水平位移—梁板剛度曲線圖

由圖7 中曲線可以看出梁板梁端水平位移隨著樁基剛度變化接近呈多指數(shù)小于0 的冪函數(shù)趨勢變化，將圖7 中梁端水平位移—樁基剛度曲線進行擬合得：v1（x）=3.193 4x-0.0158。

圖7 梁端水平位移—樁基剛度曲線圖

又梁板剛度6E梁I單梁、橋臺剛度k2=6E'臺I'臺（I'臺為橋臺框架建模時組成框架的單框截面抗彎剛度）、樁基剛度k3=2E樁I'樁，則：

梁端水平位移—梁板剛度函數(shù)表達式：

即u1（k1）=3.345（k1）-0.031；

梁端位移—橋臺剛度函數(shù)表達式：

即u1（k2）=3.072 7（k2）-0.0032；

梁端位移—橋臺樁基抗彎剛度函數(shù)表達式：

即v1（k3）=3.193 4（k3）-0.0158；

則以梁端水平位移為函數(shù)、以三者剛度為自變量的函數(shù)表達式為：

（3）三者剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)

利用數(shù)學(xué)方法及matlab 數(shù)學(xué)軟件求解最優(yōu)解：以梁板梁端位移函數(shù)s=f1（k1，k2，k3）為目標函數(shù)，以跨中彎矩f（k1，k2，k3）≤Mcr梁和k1，k2，k3≥0 為約束條件，求出M=f（k1，k2，k3）≤Mcr梁在條件下、s 取最小值時的k1，k2，k3三者剛度分配比最優(yōu)解k1，k2，k3=1∶1.55∶0.4 即為本文單跨無縫橋橋梁剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)。

2.2 剛度協(xié)調(diào)分配計算方法

對于不同橋臺形式、不同梁板截面、不同樁基尺寸等多種不同的情況，其剛度分配協(xié)調(diào)系數(shù)不同，但求解方法仍然適用。現(xiàn)歸納計算方法如下：

（1）根據(jù)設(shè)計技術(shù)條件建立仿真數(shù)值模型；

（2）計算分析得出關(guān)鍵結(jié)構(gòu)的剛度變化下的荷載效應(yīng)（內(nèi)力、應(yīng)力和位移等）結(jié)果數(shù)據(jù)；

（3）畫出荷載效應(yīng)（內(nèi)力、應(yīng)力和位移等）—關(guān)鍵結(jié)構(gòu)剛度（橋臺剛度、梁板剛度和樁基抗彎剛度等）曲線；

（4）進行曲線擬合得出關(guān)于各個單一剛度為自變量的單變量函數(shù)；

（5）數(shù)學(xué)方法得出以研究對象荷載效應(yīng)為函數(shù)、以關(guān)鍵結(jié)構(gòu)剛度為自變量的多自變量函數(shù)；

（6）設(shè)定目標函數(shù)和約束條件（不要忽略剛度大于0 的條件）；

（7）利用MATLAB 等數(shù)學(xué)軟件求解各結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)剛度比系數(shù)。

3 結(jié)論

本文區(qū)分了結(jié)構(gòu)剛度理論和材料剛度理論兩種剛度理論，并指出結(jié)構(gòu)剛度理論為抗力理論，決定著荷載在本身與其他結(jié)構(gòu)上的分配，通過單一改變橋臺剛度、梁板彎度和樁基抗彎剛度，分別得出了橋梁各關(guān)鍵結(jié)構(gòu)部位受力的變化情況；并計算橋臺剛度、梁板剛度和樁基抗彎剛度三者剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)，總結(jié)在不同跨數(shù)計算剛度協(xié)調(diào)分配系數(shù)的方法