唐兆軒，顏軍明，時朝杰，馮志超，卓亮輝，李 毅

(中核霞浦核電有限公司，福建 霞浦 355100)

0 引言

某核電汽輪發(fā)電機組由東方電氣集團設(shè)計生產(chǎn)制造，汽輪機為 HD650A 型核電汽輪機，額定功率為650.148 MW，主蒸汽為12.9 MPa、479.4 ℃，額定轉(zhuǎn)速為3 000 r/min，為單軸、三缸、四排汽、汽水分離二級再熱、凝汽式核電汽輪機，配以東方電機廠生產(chǎn)的 QFSN-660-2-22D型發(fā)電機，冷卻方式為水-氫-氫。汽輪發(fā)電機組軸系由高壓轉(zhuǎn)子、低壓I轉(zhuǎn)子、低壓II轉(zhuǎn)子、發(fā)電機轉(zhuǎn)子及勵磁機小軸構(gòu)成，高壓轉(zhuǎn)子、低壓I轉(zhuǎn)子、低壓II轉(zhuǎn)子和發(fā)電機轉(zhuǎn)子均采用雙支撐結(jié)構(gòu)，勵磁機小軸采用單支撐，軸系共有8個徑向軸承和1個穩(wěn)定軸承。 汽輪發(fā)電機組軸系結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。

圖1 機組軸系簡圖Fig.1 The schematic of unit shaft system

圖2 軸封供汽溫度、輔汽聯(lián)箱蒸汽溫度及振動趨勢圖Fig.2 The shaft seal steam supply temperature，auxiliary steam header steam temperature，and vibration trend

圖3 軸封供汽溫度調(diào)整前后振動變化情況Fig.3 Vibration changes before and after adjusting the steam supply temperature of the shaft seal

圖4 高壓、低壓1、低壓2、發(fā)電機轉(zhuǎn)子振動趨勢圖(從左到右、從上至下)Fig.4 The high voltage，low voltage 1，low voltage 2，generator rotor vibration trend (from left to right，top to bottom)

圖5 凝汽器壓力與振動變化趨勢Fig.5 The trend of pressure and vibration changes in condensers

1 機組出現(xiàn)的主要振動異常情況

在汽輪發(fā)電機組調(diào)試期間，機組出現(xiàn)的主要振動異常類型為動靜碰磨。在整個調(diào)試期間，由于各種原因共發(fā)生了6次摩擦，甚至引發(fā)了機組的打閘跳機。汽輪發(fā)電機組作為核電廠重要設(shè)備，振動水平是衡量其安全穩(wěn)定運行的重要指標，頻繁摩擦引發(fā)的振動故障必然會對機組帶來較大的危害。

汽輪發(fā)電機組發(fā)生動靜碰磨故障的原因有以下四個方面：1)由于轉(zhuǎn)軸振幅過大造成動靜碰磨；2)機組軸系存在不對中、翹曲造成了碰磨；3)安裝、調(diào)整導(dǎo)致動靜間隙不足引發(fā)的動靜碰磨；4)缸體變形、彎曲等造成了動靜碰磨[2]。機組發(fā)生動靜碰磨時，摩擦將加劇軸承磨損，振動過大時則會磨損軸封及隔板汽封，嚴重時摩擦產(chǎn)生的熱彎曲可能導(dǎo)致大軸的永久性彎曲損壞。另外，摩擦加大了通流部分和軸封的汽封徑向間隙，增加漏氣損失，降低機組經(jīng)濟性[3]。

1.1 軸封供汽溫度對動靜碰磨的影響

以首次核蒸汽沖轉(zhuǎn)時出現(xiàn)的動靜碰磨為例，在機組出現(xiàn)振動爬升時，軸封供汽溫度快速降低，由190 ℃降至160 ℃。

根據(jù)振動及運行數(shù)據(jù)，振動分析人員現(xiàn)場建議將軸封供汽溫度由160 ℃逐步調(diào)整至200 ℃左右，繼續(xù)觀察機組振動情況。在調(diào)整軸封供汽溫度后，振動開始逐漸降低，中間曾出現(xiàn)幾次波動現(xiàn)象，在機組停機惰走前6Y測點振動已降至50 μm左右。

結(jié)合振動頻譜，振動爬升過程中以一倍頻(與轉(zhuǎn)速同步成分)分量為主，說明振動性質(zhì)屬于普通強迫振動。另外，由于停機惰走過程過臨界振動明顯高于沖轉(zhuǎn)過程，且在調(diào)整軸封供汽溫度振動逐漸減小，可以判斷振動爬升是動靜碰摩引起的暫態(tài)熱彎曲導(dǎo)致的[4，5]。調(diào)整軸封供汽溫度后，振動逐漸降低，說明之后動靜碰摩已經(jīng)緩解，熱彎曲會逐漸恢復(fù)。

1.2 凝汽器真空對動靜碰磨的影響

在機組首次并網(wǎng)后，提功率期間出現(xiàn)了一次動靜摩擦，導(dǎo)致機組多個軸承均出現(xiàn)振動爬升(最大接近150 μm)。后通過停運一臺真空泵降低排汽真空后，使振動回落恢復(fù)正常。

這次爬升，首先低壓1號轉(zhuǎn)子振動(3號軸承振動)出現(xiàn)明顯爬升，隨后2、5號軸承振動也出現(xiàn)爬升，且5號軸承振動爬升更為劇烈，振動爬升速率達到2 μm/min。現(xiàn)場診斷并網(wǎng)后凝汽器壓力降低、真空升高，導(dǎo)致低壓缸剛體變形量增大，首先引起低壓1號轉(zhuǎn)子和汽缸端部汽封間隙消失，從而出現(xiàn)了動靜碰磨。隨著摩擦導(dǎo)致轉(zhuǎn)子撓曲增大，使低壓2號轉(zhuǎn)子與汽封也出現(xiàn)了接觸，引起了5號軸承振動增大。

通過降低機組真空，減緩低壓缸缸體變形量，使轉(zhuǎn)子和汽封的接觸部分逐漸脫離，振動也隨之降低，到機組打閘停機前已回復(fù)至正常水平，說明摩擦導(dǎo)致的振動暫態(tài)彎曲已完全恢復(fù)[6]。這一次摩擦8個軸承振動都出現(xiàn)了爬升，從摩擦出現(xiàn)到徹底消失歷時約5 h。

1.3 膨脹原因引起的摩擦

機組并網(wǎng)后，升功率初期低壓1號轉(zhuǎn)子和低壓2號轉(zhuǎn)子振動出現(xiàn)了明顯的變化。低壓1號轉(zhuǎn)子和低壓2號轉(zhuǎn)子兩端軸振變化趨勢相反，即一端軸振增大，另一端軸振減?。徽駝幼兓砸槐额l為主，性質(zhì)屬于普通強迫振動。

查詢運行參數(shù)發(fā)現(xiàn)，振動變化與脹差、轉(zhuǎn)子軸向位移相關(guān)。圖6、圖7給出了8月13日升降功率期間低壓1號轉(zhuǎn)子和低壓2號轉(zhuǎn)子振動與運行參數(shù)變化情況。從圖中可以看出，脹差增大時，3號和6號軸承振動上漲、4號和5號軸承振動降低，脹差減小時，則相反。 綜上所述，上述振動變化由機組膨脹引起。分析機組振動趨勢發(fā)現(xiàn)，當機組功率升至較高水平時，機組充分膨脹后，脹差和振動趨于穩(wěn)定。

圖6 低壓1號轉(zhuǎn)子和振動與運行參數(shù)變化情況Fig.6 The low pressure rotor No.1 and changes in vibration and operating parameters

圖7 低壓2號轉(zhuǎn)子振動與運行參數(shù)變化情況Fig.7 The low pressure rotor No.2 vibration and changes in operating parameters

2 總結(jié)和經(jīng)驗反饋

機組調(diào)試期間發(fā)生了多次動靜摩擦導(dǎo)致振動爬升的現(xiàn)象，主要與機組凝汽器壓力降低(真空升高)、軸封供汽溫度降低、脹差偏大等因素有關(guān)；出現(xiàn)動靜碰摩的位置主要在汽輪機軸封處，經(jīng)過多次碰摩間隙已經(jīng)有一定增大，后續(xù)運行中密切關(guān)注凝汽器壓力、軸封供汽溫度及脹差等參數(shù)變化情況；對于多次出現(xiàn)的動靜碰磨、多次沖轉(zhuǎn)及惰走過程過臨界振動偏大的情況，可采取降速暖機的方法環(huán)節(jié)摩擦降低振動，待機組恢復(fù)后再提速升功率；后續(xù)檢修時，如果有安排開缸，建議對軸封間隙進行檢查。

關(guān)于機組頻繁發(fā)生的動靜碰磨現(xiàn)象，盡管通過摩擦可以擴大動靜間隙，但是仍然不排除后續(xù)再次發(fā)生動靜摩擦，一方面需要加強監(jiān)測，另一方面建議設(shè)法避免相關(guān)參數(shù)劇烈變化。將動靜碰磨的故障消滅在機組運行初始階段，并且保證其在運行期間參數(shù)穩(wěn)定，才是保證設(shè)備安全穩(wěn)定運行、提高核電廠經(jīng)濟效益的有效措施。