李春月，李沁，李德明，吳霞

（1.中國(guó)石化西北油田分公司工程技術(shù)研究院,烏魯木齊 830011；2.成都理工大學(xué)能源學(xué)院,成都 610059；3.中石化西南石油工程有限公司鉆井工程研究院,四川德陽(yáng) 618000）

0 引言

順北碳酸鹽巖油氣藏儲(chǔ)層埋藏深（垂深大于7500 m）、溫度高（大于160 ℃）、壓力高（地層壓力系數(shù)1.17），儲(chǔ)層增產(chǎn)改造難度大。油井酸壓改造投產(chǎn)后產(chǎn)量遞減速率快，關(guān)井壓力恢復(fù)速率慢，可能與在長(zhǎng)期閉合壓力作用下酸蝕裂縫閉合，導(dǎo)流能力下降有關(guān)。因此研究順北儲(chǔ)層長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力變化規(guī)律，分析長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力控制因素，可為提高順北儲(chǔ)層酸壓效果提供理論基礎(chǔ)與指導(dǎo)意義。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力方法較多，可以大致分為室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn)和導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)模型兩大類[1–10]。大多數(shù)學(xué)者從酸液特征、巖石特征和酸巖反應(yīng)特征幾個(gè)角度考察不同影響因素對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力的影響，并且從酸蝕形態(tài)和導(dǎo)流能力兩個(gè)方面對(duì)酸蝕裂縫形成和變化規(guī)律進(jìn)行表征和描述[11–16]。由于儀器設(shè)備條件限制，室內(nèi)模擬實(shí)驗(yàn)開展高溫條件（大于160 ℃）下的長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力研究較少，同時(shí)也未形成針對(duì)高溫條件下的長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)方法。

針對(duì)順北高溫高壓碳酸鹽巖儲(chǔ)層長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力進(jìn)行研究，通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)獲得不同凍膠酸酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)、溫度和閉合時(shí)間條件下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力。綜合各條件下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系式，建立了順北碳酸鹽巖儲(chǔ)層長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)方法，并進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證和應(yīng)用。為高溫高壓碳酸鹽巖儲(chǔ)層酸蝕裂縫導(dǎo)流能力評(píng)價(jià)技術(shù)提供了參考與指導(dǎo)作用。

1 酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備

實(shí)驗(yàn)儀器：酸化導(dǎo)流能力測(cè)量?jī)x，巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)儀

實(shí)驗(yàn)材料：蒸餾水，過硫酸銨，鹽酸

標(biāo)準(zhǔn)鹽水：5%NaCl+3%KCl

凍膠酸：（5%～20%）HCl+2%凍膠酸稠化劑+2%緩蝕劑+1%鐵離子穩(wěn)定劑+1%破乳劑+1%交聯(lián)劑+0.5%過硫酸銨

實(shí)驗(yàn)巖心：塔里木盆地奧陶系鷹山組灰?guī)r巖心，將巖心加工成直徑為25.4 mm，長(zhǎng)度為50 mm的小巖心柱樣，沿巖心長(zhǎng)度方向劈裂開，模擬人工裂縫形態(tài)，測(cè)試選取未酸蝕前裂縫導(dǎo)流能力相近的巖心樣品。

1.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力形成機(jī)理可知，不同條件下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值與閉合應(yīng)力、巖石特征、巖石面上礦物成分分布非均勻性和酸液的反應(yīng)速率有關(guān)。

①將劈裂巖心裝入酸化導(dǎo)流能力測(cè)量?jī)x夾持器中，加溫至110 ℃后，用10 mL標(biāo)準(zhǔn)鹽水驅(qū)替并飽和1 h，分別用5%、10%、15%、20%高溫凍膠酸200 mL驅(qū)替流過巖心裂縫面，測(cè)試酸蝕后巖心裂縫在10～60 MPa下的導(dǎo)流能力值。②將劈裂巖心裝入酸化導(dǎo)流能力測(cè)量?jī)x夾持器中，分別加溫至70、90、110 ℃后，用10 mL標(biāo)準(zhǔn)鹽水驅(qū)替并飽和1 h，再用15%高溫凍膠酸200 mL驅(qū)替流過巖心裂縫面，測(cè)試酸蝕后巖心裂縫在10～60 MPa下的導(dǎo)流能力值。

圖1和圖2分別展示了不同濃度、溫度下裂縫導(dǎo)流能力隨閉合壓力變化的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，可以看出，隨著酸液濃度和酸液溫度降低，酸液反應(yīng)速率下降，酸液對(duì)巖石刻蝕能力逐漸變?nèi)?，酸蝕后裂縫導(dǎo)流能力逐漸降低。

圖1 不同濃度凍膠酸酸蝕裂縫導(dǎo)流能力

圖2 不同溫度凍膠酸酸蝕裂縫導(dǎo)流能力

低閉合應(yīng)力下，酸液反應(yīng)速率是酸蝕裂縫導(dǎo)流能力主控因素，導(dǎo)致不同酸濃度和溫度下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值差異較大。高閉合應(yīng)力下，閉合應(yīng)力、巖石特征和巖面非均勻性是酸蝕裂縫導(dǎo)流能力主控因素，因此不同酸巖反應(yīng)速率條件下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力差異變小。將劈裂巖心裝入酸化導(dǎo)流能力測(cè)量?jī)x夾持器中，加溫至110 ℃后，用10 mL標(biāo)準(zhǔn)鹽水驅(qū)替并飽和1 h，分別用5%、10%、15%、20%高溫凍膠酸200 mL驅(qū)替流過巖心裂縫面，測(cè)試酸蝕后巖心裂縫在10 MPa和60 MPa下的穩(wěn)定50 h后的導(dǎo)流能力值。

根據(jù)巖石基本性質(zhì)可知，巖石受閉合應(yīng)力作用下會(huì)發(fā)生變形，變形量隨著閉合應(yīng)力作用時(shí)間而增加。隨著閉合應(yīng)力增加，酸蝕裂縫導(dǎo)流能力前期下降速率較快，后期下降幅度變小趨于穩(wěn)定。分析認(rèn)為酸蝕裂縫閉合過程中，前期由應(yīng)力加載導(dǎo)致巖石變形產(chǎn)生導(dǎo)流能力下降，酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降速率與巖石特征和巖面非均勻性有關(guān)，后期巖石變形趨于穩(wěn)定，酸蝕裂縫導(dǎo)流能力也保持穩(wěn)定。酸蝕后巖石表面力學(xué)性質(zhì)發(fā)生較大變化，巖石變形量隨閉合時(shí)間延長(zhǎng)而增加的現(xiàn)象會(huì)更加明顯，導(dǎo)致隨閉合應(yīng)力作用時(shí)間增加，酸蝕后裂縫導(dǎo)流能力逐漸降低，如圖3和圖4所示。對(duì)比兩圖可知，兩種閉合應(yīng)力下隨時(shí)間增加酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降速率差異較大，因此閉合應(yīng)力是影響巖石表面變形的主控因素，是長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力的決定因素。不同酸濃度下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力隨時(shí)間下降的幅度不同，圖4中兩個(gè)酸濃度酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降過程相交是由于酸蝕裂縫面差異性導(dǎo)致，因此酸巖反應(yīng)速率和巖面非均勻性也是長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力控制因素。

圖3 10 MPa下長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力

圖4 60 MPa下長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力

2 長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)方法研究

2.1 預(yù)測(cè)方法建立

1）建立酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系式。統(tǒng)計(jì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合壓力數(shù)據(jù)，進(jìn)行線性擬合，可知酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合壓力呈指數(shù)關(guān)系，如圖5所示。

圖5 不同濃度下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合應(yīng)力關(guān)系擬合

分別擬合不同酸濃度下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合壓力關(guān)系，可獲得不同酸濃度下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合壓力的指數(shù)關(guān)系式以及關(guān)系式中a、b值，如表1所示。

表1 不同濃度酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與閉合壓力指數(shù)關(guān)系式統(tǒng)計(jì)表

通過對(duì)比a、b值與酸液濃度關(guān)系可知，a值與酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)有較好的冪函數(shù)關(guān)系a=21.568C1.2196，如圖6所示。

圖6 酸蝕裂縫導(dǎo)流能力擬合參數(shù)a與濃度關(guān)系

b值與酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)關(guān)系不明顯，因此b值可取平均值?0.0735，將a、b值與酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)關(guān)系式代入至指數(shù)式中，可獲得酸蝕裂縫導(dǎo)流能力Kwf隨酸濃度C變化規(guī)律關(guān)系式如下：

2）引入溫度對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力影響規(guī)律。依據(jù)酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系獲取方法，同理也可獲得不同溫度下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力隨溫度變化規(guī)律關(guān)系式：

根據(jù)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與溫度關(guān)系，可推導(dǎo)兩種溫度下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力比值，如下式所示。

若Kwf1為 需要求取的Kwf,Kwf2為110 ℃下不同酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)下的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值，那么可寫成：

簡(jiǎn)化獲得酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)、溫度與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系式如下:

3）建立長(zhǎng)期與短期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系。前文研究可知，酸蝕裂縫經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間加載后導(dǎo)流能力值取決于閉合壓力、酸巖反應(yīng)速率與巖面非均勻性。本文主要研究順北碳酸鹽巖儲(chǔ)層巖石在不同閉合壓力和酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)條件下長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力，根據(jù)不同濃度下長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力變化可知，當(dāng)閉合壓力加載時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，酸蝕裂縫巖面形變特征不再發(fā)生變化，導(dǎo)流能力值逐漸趨于穩(wěn)定。為描述長(zhǎng)期與短期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系，假設(shè)50 h后酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持穩(wěn)定不變，并引入酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率這一概念，即加載初期（0 h）時(shí)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值與加載50 h后酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值之比。如圖7所示酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力呈良好的線性關(guān)系。

圖7 酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力關(guān)系

分別擬合獲得不同酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力線性關(guān)系，分別獲得斜率k、截距l(xiāng)與酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)關(guān)系式即。

代入酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力線性關(guān)系式中可得

4）獲得長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)預(yù)測(cè)計(jì)算式。短期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率乘積即為長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值。

綜合酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)、溫度與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系式和酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力關(guān)系式，可建立順北碳酸鹽巖儲(chǔ)層長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)預(yù)測(cè)計(jì)算式為：

2.2 預(yù)測(cè)方法驗(yàn)證

為驗(yàn)證長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)計(jì)算式，本文設(shè)計(jì)了兩組對(duì)比實(shí)驗(yàn)分別測(cè)試不同條件下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)結(jié)果，并與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比，結(jié)果如表2所示。不同酸濃度條件下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)值與實(shí)驗(yàn)值相差不大，誤差率在7.93%～10.17%，說(shuō)明該預(yù)測(cè)計(jì)算方法可獲得較準(zhǔn)確的結(jié)果，可進(jìn)行實(shí)際應(yīng)用。

3 長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力分析

3.1 長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力分布特征

通過酸巖反應(yīng)速率測(cè)試實(shí)驗(yàn)可獲得酸濃度在縫長(zhǎng)上的分布規(guī)律[17–18]，應(yīng)用長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)方法，可預(yù)測(cè)地層溫度170 ℃時(shí)縫長(zhǎng)上不同濃度酸液刻蝕所形成的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值，如圖8所示。

圖8 不同時(shí)間后酸蝕裂縫導(dǎo)流能力對(duì)比

不同閉合時(shí)間下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力對(duì)比可知，隨著閉合應(yīng)力時(shí)間增加，酸蝕裂縫導(dǎo)流能力有明顯下降，且沿著縫長(zhǎng)方向上由于裂縫深部低酸濃度刻蝕效果差，導(dǎo)致酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降幅度較縫口要大，這是酸蝕后有效作用距離縮短，裂縫大面積閉合產(chǎn)量大幅下降的重要原因。根據(jù)酸蝕縫長(zhǎng)上裂縫導(dǎo)流下降幅度可以看出，整個(gè)酸蝕縫長(zhǎng)上50 h后裂縫導(dǎo)流能力整體下降幅度在50%以上，說(shuō)明在長(zhǎng)時(shí)間閉合應(yīng)力作用下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力急劇降低，如圖9所示?？p口處裂縫導(dǎo)流能力下降幅度接近50%，而縫深處裂縫導(dǎo)流能力下降幅度接近90%。裂縫深部上酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降幅度更大，50 m后裂縫導(dǎo)流能力下降幅度在80%以上。說(shuō)明隨著生產(chǎn)時(shí)間增加，酸蝕裂縫有效長(zhǎng)度變短，導(dǎo)流能力降低，是深層碳酸鹽巖儲(chǔ)層酸壓改造效果變差的主要原因。

圖9 50 h后酸蝕裂縫長(zhǎng)度上導(dǎo)流能力下降幅度

3.2 排量對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力影響

不同排量下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力對(duì)比可知，當(dāng)排量增加酸蝕縫長(zhǎng)逐漸增加，裂縫內(nèi)各個(gè)位置上的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力逐漸增加，如圖10所示。

圖10 不同排量下酸蝕裂縫導(dǎo)流能力對(duì)比

圖10說(shuō)明高酸濃度酸液逐漸鋪置于遠(yuǎn)井地帶，獲得較高酸蝕裂縫導(dǎo)流能力。但當(dāng)酸液排量超過6 m3/min后，酸蝕裂縫導(dǎo)流能力提高幅度降低，分析認(rèn)為隨著酸液流速增加，反應(yīng)速率由傳質(zhì)速率控制轉(zhuǎn)變表面反應(yīng)速率控制，酸液排量增加酸巖反應(yīng)速率逐漸穩(wěn)定，縫長(zhǎng)方向上酸濃度差異變化不大，導(dǎo)致酸蝕裂縫導(dǎo)流能力逐漸趨于穩(wěn)定。因此人工裂縫中酸蝕裂縫導(dǎo)流能力分布規(guī)律受酸巖反應(yīng)速率控制。

3.3 反應(yīng)速率對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力影響

酸巖反應(yīng)速率是影響酸蝕裂縫長(zhǎng)度及導(dǎo)流能力的重要因素。由圖11可以看出，隨著反應(yīng)速度常數(shù)變小，高導(dǎo)流能力裂縫的長(zhǎng)度逐漸增加。令反應(yīng)級(jí)數(shù)m為1.0029，反應(yīng)速度常數(shù)為1.6691×10?6（mol/L）1?m/s時(shí)，導(dǎo)流能力大于10 μm2·cm的酸蝕裂縫長(zhǎng)度約為39.3 m。當(dāng)反應(yīng)速度常數(shù)為1.6691×10?5（mol/L）1?m/s時(shí)，導(dǎo)流能力大于10 μm2·cm的酸蝕裂縫長(zhǎng)度僅為4.6 m。說(shuō)明反應(yīng)速率高時(shí)，酸液有效成分主要在縫口消耗，高導(dǎo)流能力裂縫主要集中分布在縫口位置。反應(yīng)速率低，有利于提高酸蝕有效裂縫長(zhǎng)度，并增加遠(yuǎn)端與深部裂縫導(dǎo)流能力，提高酸壓改造效果。

圖11 反應(yīng)速度常數(shù)對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力影響規(guī)律

由圖12可以看出，隨著反應(yīng)級(jí)數(shù)變小，高導(dǎo)流能力裂縫的長(zhǎng)度逐漸增加。令反應(yīng)速度常數(shù)K為1.6691×10-6（mol/L）1-m/s，當(dāng)反應(yīng)級(jí)數(shù)為1.0029時(shí)，導(dǎo)流能力大于10 μm2·cm的酸蝕裂縫長(zhǎng)度約為39.3 m。當(dāng)反應(yīng)速度常數(shù)為0.10029時(shí)，導(dǎo)流能力大于10 μm2·cm的酸蝕裂縫長(zhǎng)度增加至100.3 m。說(shuō)明酸濃度對(duì)反應(yīng)速率影響程度越小，酸巖反應(yīng)速率越慢，越有利于酸液在裂縫內(nèi)均勻鋪置，提高整條裂縫上導(dǎo)流能力。

圖12 反應(yīng)級(jí)數(shù)對(duì)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力影響規(guī)律

4 成果應(yīng)用

基于上述長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力研究結(jié)果，在順北油田進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)應(yīng)用。A井酸壓目的層位為奧陶系一間房組和鷹山組（7362.8～7755.0 m），巖性為灰色、黃灰色泥晶灰?guī)r、含砂屑泥晶灰?guī)r，地層壓力系數(shù)1.15，地溫梯度2.05 ℃/100 m，井底壓力87.4 MPa/7748.55 m，井底溫度158.8 ℃/7748.55 m。

利用長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力預(yù)測(cè)公式計(jì)算獲得交聯(lián)酸有效作用距離為70 m左右，長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力大于10 μm2·cm的裂縫長(zhǎng)度為主要分布于40 m以內(nèi)，說(shuō)明長(zhǎng)期開采過程中酸蝕裂縫有效長(zhǎng)度僅為40 m。

為提高酸蝕裂縫有效長(zhǎng)度，采用改造思路如下：①壓裂液+自生酸+交聯(lián)酸，高黏壓裂液壓開地層，形成深穿透的水力裂縫，自生酸+交聯(lián)酸提升酸蝕裂縫有效長(zhǎng)度，提高整條裂縫導(dǎo)流能力；②滑溜水?dāng)y暫堵劑激活天然裂縫，并使裂縫轉(zhuǎn)向，增大改造體積；③交聯(lián)酸刻蝕激活的天然裂縫，提高復(fù)雜縫內(nèi)導(dǎo)流能力。

該井酸壓施工過程如圖13，泵注交聯(lián)酸680 m3，壓裂液900 m3，滑溜水601.47 m3，共擠入地層總液量：2181.47 m3。加入纖維500 kg，暫堵顆粒160 kg。最高施工壓力122 MPa，最大排量13.25 m3/min，停泵壓降17.5↓12.3 MPa。

圖13 A井酸壓施工曲線圖

壓后評(píng)價(jià)顯示，A井施工后井周無(wú)污染，壓后解釋表皮系數(shù)為?2.2，酸壓溝通儲(chǔ)集體與裂縫體積合計(jì)為149.07×105m3，說(shuō)明酸壓效果好。初期生產(chǎn)油壓為30.63 MPa，產(chǎn)液量為239.1 t/d，產(chǎn)油量為237.5 t/d，含水量為0.66%，產(chǎn)氣量為87 162 m3/d，生產(chǎn)3個(gè)月后，產(chǎn)油量為137.5 t/d，產(chǎn)氣量為50 300 m3/d，如圖14所示。

圖14 A井生產(chǎn)曲線圖

由圖14可以看出，A井較鄰井增產(chǎn)幅度提高了6～8倍，穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間提高了2～4倍，實(shí)現(xiàn)了提高酸蝕裂縫導(dǎo)流能力，提高了酸壓增產(chǎn)效果。

5 結(jié)論

1.碳酸鹽巖儲(chǔ)層酸蝕裂縫導(dǎo)流能力值與閉合應(yīng)力、巖石特征、巖石面上礦物成分分布非均勻性和酸液的反應(yīng)速率有關(guān)，低閉合應(yīng)力下，酸液反應(yīng)速率是酸蝕裂縫導(dǎo)流能力主控因素。高閉合應(yīng)力下，閉合應(yīng)力、巖石特征和巖面非均勻性是酸蝕裂縫導(dǎo)流能力主控因素。

2.閉合應(yīng)力是影響巖石表面變形的主控因素，是長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力的決定因素。酸巖反應(yīng)速率和巖面非均勻性也是長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力控制因素。

3.綜合酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)、溫度與酸蝕裂縫導(dǎo)流能力關(guān)系式和酸蝕裂縫導(dǎo)流能力保持率與閉合壓力關(guān)系式，建立了順北碳酸鹽巖儲(chǔ)層長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)預(yù)測(cè)計(jì)算式，對(duì)比驗(yàn)證其誤差率在7.93%～10.17%，預(yù)測(cè)計(jì)算結(jié)果較準(zhǔn)確，可進(jìn)行實(shí)際應(yīng)用。

4.沿著縫長(zhǎng)方向上由于裂縫深部低酸濃度刻蝕效果差，閉合應(yīng)力長(zhǎng)期作用時(shí)酸蝕裂縫導(dǎo)流能力下降幅度較縫口要大，導(dǎo)致裂縫大面積閉合產(chǎn)量大幅下降。人工裂縫中長(zhǎng)期酸蝕裂縫導(dǎo)流能力分布規(guī)律受酸巖反應(yīng)速率控制，反應(yīng)速率降低有利于增加高導(dǎo)流能力的裂縫長(zhǎng)度，提高整條人工裂縫的導(dǎo)流能力。