王俊明，蒲麗娜，李團(tuán)樂(lè)，張建榮，陳馥婧，周旭光

(1.中國(guó)石油蘭州潤(rùn)滑油研究開(kāi)發(fā)中心，甘肅 蘭州 730060；2.中國(guó)石油蘭州潤(rùn)滑油廠(chǎng)，甘肅 蘭州 730060)

0 引言

防銹油具有材料易得、成本低廉、適應(yīng)性廣、防銹期較長(zhǎng)等特點(diǎn)，廣泛被軸承等零部件配件行業(yè)用來(lái)對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行出廠(chǎng)前的封存包裝防銹。因?yàn)檩S承生銹會(huì)影響其精度，縮短其使用壽命，甚至導(dǎo)致其報(bào)廢，或在使用過(guò)程中引發(fā)事故。因此，軸承防銹是軸承生產(chǎn)和使用單位都十分關(guān)注的一個(gè)重要問(wèn)題。實(shí)現(xiàn)軸承封存防銹的前提是防銹油必須在軸承各表面形成均勻完整的油膜，不允許出現(xiàn)油膜缺損，否則，在油膜缺損的地方會(huì)首先發(fā)生銹蝕。所以，軸承封存用防銹油除了良好的防銹性外，還應(yīng)具有良好的流動(dòng)性，能夠順利覆蓋軸承的各個(gè)表面，形成連續(xù)均勻的油膜[1]。此外，軸承在運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中是否順暢、能否減小振動(dòng)、降低噪音也是一個(gè)非常重要的指標(biāo)。為此，還要求軸承封存用防銹油具備一定的潤(rùn)滑性和減振降噪性能[2-3]。只有這樣，軸承在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)各運(yùn)動(dòng)部件之間不再是硬性干摩擦，它們之間隔了一層油膜，有效地潤(rùn)滑使軸承在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)聲音變得柔和[4]。在上述性能基礎(chǔ)之上，防銹油是否具有環(huán)保特性也是一個(gè)非常重要的關(guān)注點(diǎn)[5]?，F(xiàn)階段我國(guó)正著力發(fā)展裝備制造業(yè)，與此配套的軸承等零部件行業(yè)的制造水平也日益提高，已有越來(lái)越多的軸承生產(chǎn)企業(yè)在供給國(guó)內(nèi)市場(chǎng)的同時(shí)，將產(chǎn)品銷(xiāo)售到了國(guó)外市場(chǎng)。因此，軸承等零部件、配件出口行業(yè)對(duì)具有環(huán)保特性且滿(mǎn)足國(guó)外相關(guān)環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)或法規(guī)的防銹油脂的需求也將越來(lái)越大。

傳統(tǒng)的軸承防銹油多為溶劑稀釋性軟膜防銹油，其具有油膜薄而透明、啟封時(shí)無(wú)需清洗除膜、防銹期長(zhǎng)的特點(diǎn)，但為了保證防銹性，其多為含鋇產(chǎn)品，且溶劑的使用不可避免地會(huì)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)操作人員的健康造成一定的危害。此外，溶劑稀釋性軟膜防銹油黏度低，形成的油膜薄，對(duì)軸承中的運(yùn)動(dòng)部件難以起到良好的潤(rùn)滑和減振效果。為此，研制符合出口產(chǎn)品環(huán)保要求的，不含鉛、鋇等重金屬的潤(rùn)滑防銹油具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。為了適應(yīng)這些新的挑戰(zhàn)，針對(duì)日趨嚴(yán)格的環(huán)保法規(guī)，本文以精制礦物油為基礎(chǔ)油，以磺酸鈣鹽和多種油溶性無(wú)鋇防銹劑復(fù)配形成復(fù)合防銹劑，輔以成膜劑、抗氧劑、降凝劑等功能添加劑，研制了一種防銹性能優(yōu)異，兼具良好潤(rùn)滑性能、抗氧化性能和低溫流動(dòng)性的無(wú)鋇環(huán)保潤(rùn)滑防銹油。

1 試驗(yàn)與討論

1.1 基礎(chǔ)油的選擇

基礎(chǔ)油占防銹油質(zhì)量分?jǐn)?shù)的60%～90%，其一方面起載體作用，使各功能添加劑均勻分散；另一方面，基礎(chǔ)油參與形成防銹油膜，且具有較明顯的油效應(yīng)[6-7]。所謂“油效應(yīng)”即在緩蝕劑吸附較少的部位，基礎(chǔ)油可以在金屬表面發(fā)生物理吸附，并深入到定向吸附的防銹劑分子之間，與防銹劑分子通過(guò)范德華力共同填充孔隙，使防銹油膜更加完整致密。已有文獻(xiàn)研究報(bào)道[8]，相比于單一黏度級(jí)別基礎(chǔ)油調(diào)合的防銹油，以一定比例混合兩種或兩種以上不同黏度級(jí)別基礎(chǔ)油調(diào)合而成的防銹油可以獲得更優(yōu)的防銹性能。這極有可能是因?yàn)榻M成高低黏度基礎(chǔ)油的烴分子在其鏈結(jié)構(gòu)和分子量大小上差異較大，從宏觀(guān)上講，即分子大小不同。正因?yàn)槿绱?，高低黏度基礎(chǔ)油組合使用可以使防銹劑成膜時(shí)形成的不同大小的孔隙都得以覆蓋或填充，故而防銹性要優(yōu)于單一基礎(chǔ)油組分的情況。為此在本研究中，首先對(duì)混合組分的基礎(chǔ)油進(jìn)行了防銹性評(píng)價(jià)。但基礎(chǔ)油本身幾乎無(wú)防銹性，在鹽霧試驗(yàn)考察中，涂覆基礎(chǔ)油的試片在放入試驗(yàn)箱后的數(shù)分鐘之內(nèi)就會(huì)發(fā)生劇烈銹蝕，所得試驗(yàn)結(jié)果并無(wú)顯著區(qū)別，無(wú)法對(duì)其油效應(yīng)進(jìn)行區(qū)分。因此，實(shí)際考察中在基礎(chǔ)油中加入一定量的防銹劑，并以較為緩和的加速銹蝕試驗(yàn)方法——濕熱試驗(yàn)來(lái)進(jìn)行防銹性考察。本試驗(yàn)選取HVI H2、MVI 150、MVI 500 3種不同黏度級(jí)別的礦物油組合形成基礎(chǔ)油體系，同時(shí)輔以少量酯類(lèi)油起改善潤(rùn)滑性能的作用，并選取具有代表性的二壬基萘磺酸鈣為防銹劑，考察加入10%二壬基萘磺酸鈣鹽后基礎(chǔ)油組成對(duì)濕熱試驗(yàn)的影響。表1為基礎(chǔ)油篩選方案及試驗(yàn)結(jié)果。

表1 基礎(chǔ)油篩選方案及試驗(yàn)結(jié)果

由于濕熱試驗(yàn)是相對(duì)較為緩和的加速銹蝕試驗(yàn)，在此過(guò)程中銹蝕是逐漸產(chǎn)生的，其試驗(yàn)結(jié)果具有明顯的區(qū)分性。從表1可以看出，不同黏度級(jí)別的基礎(chǔ)油組合后其在濕熱試驗(yàn)中的抗銹蝕能力的確優(yōu)于單一的基礎(chǔ)油，進(jìn)一步印證了油效應(yīng)的存在。因此，以濕熱試驗(yàn)結(jié)果為依據(jù)，選取銹蝕度最低的HVI H2∶MVI 150=6∶4(質(zhì)量比)外加酯類(lèi)油為最終基礎(chǔ)油方案。該基礎(chǔ)油方案40 ℃運(yùn)動(dòng)黏度為24.24 mm2/s，傾點(diǎn)為-24 ℃，開(kāi)口閃點(diǎn)為186 ℃，均能滿(mǎn)足油品調(diào)合要求。

1.2 防銹劑的選擇

防銹劑的選擇是決定防銹油性能的關(guān)鍵所在。優(yōu)良的防銹劑以適當(dāng)?shù)臐舛群托问酱嬖谟诨A(chǔ)油中時(shí)，可以防止或顯著減緩金屬腐蝕速度[9-12]。由于具有優(yōu)異的防銹性能，磺酸鋇鹽防銹劑長(zhǎng)期以來(lái)占據(jù)防銹添加劑的主要地位，是目前應(yīng)用最廣泛、最常用的油溶性防銹添加劑。磺酸鹽類(lèi)的防銹性能隨所含陽(yáng)離子半徑的增大而增強(qiáng)[13]，而離子半徑的大小順序?yàn)殇^>鈣>鎂>鈉。因此，防銹性?xún)H次于磺酸鋇鹽的磺酸鈣鹽成為無(wú)鋇防銹添加劑的首選。已有文獻(xiàn)表明[14]，通過(guò)磺酸鈣鹽與其他類(lèi)型防銹劑的合理復(fù)配可以替代含鋇防銹劑，實(shí)現(xiàn)防銹油中長(zhǎng)期防銹的目的。因此在本研究中選用磺酸鈣鹽類(lèi)防銹劑為主防銹劑，并與其他無(wú)鋇防銹劑進(jìn)行了復(fù)配規(guī)律研究。

1.2.1 主防銹劑篩選

在基礎(chǔ)油體系中，以相同劑量加入不同類(lèi)型的磺酸鈣鹽防銹劑A、B、C、D及二壬基萘磺酸鈣進(jìn)行溶解性及儲(chǔ)存穩(wěn)定性考察。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)磺酸鈣鹽防銹劑A、B、C及二壬基萘磺酸鈣防銹劑均能在基礎(chǔ)油體系中形成均勻溶解的穩(wěn)定體系，外觀(guān)澄清透亮，室溫及低溫存儲(chǔ)試驗(yàn)均合格；而磺酸鈣鹽D防銹劑調(diào)合完畢即為渾濁體系，即使升溫也無(wú)法完全溶解。故最終從A、B、C及二壬基萘磺酸鈣中進(jìn)行主防銹劑篩選。按SH/T 0081方法進(jìn)行鹽霧試驗(yàn)，以3個(gè)45#鋼片在48 h試驗(yàn)周期的銹蝕度考察防銹性，取3個(gè)試片銹蝕度的算數(shù)平均值為最終結(jié)果。圖1為試驗(yàn)結(jié)果，可以看出，在相同加劑量a%下，磺酸鈣鹽B比磺酸鈣鹽A、磺酸鈣鹽C及二壬基萘磺酸鈣防銹劑表現(xiàn)出更為優(yōu)異的防銹性能，故確定磺酸鈣鹽B為主防銹劑。由此進(jìn)一步考察主防銹劑磺酸鈣鹽B的加劑量對(duì)防銹性能的影響，其結(jié)果見(jiàn)圖2。

圖1 磺酸鈣鹽主防銹劑的篩選試驗(yàn)結(jié)果

圖2 主防銹劑磺酸鈣鹽B加劑量考察試驗(yàn)結(jié)果

從圖2可以看出，磺酸鈣鹽B作為主防銹劑，其防銹性呈現(xiàn)出隨加劑量增大而不斷提升的變化規(guī)律，加劑量越大，防銹性能越好。但加劑量超過(guò)(a+3)%時(shí)，銹蝕度降低已不顯著，同時(shí)低溫儲(chǔ)存穩(wěn)定性略有變差。因此，綜合成本因素和防銹性能要求，暫定主防銹劑加劑量為(a+3)%，以此單因素考察其與其他無(wú)鋇防銹劑的復(fù)配性能。

1.2.2 單因素考察主防銹劑與其他無(wú)鋇防銹劑復(fù)配性能

固定主防銹劑磺酸鈣鹽B加劑量為(a+3)%，以鹽霧試驗(yàn)48 h銹蝕度為防銹性能考察目標(biāo)，單因素考察其與無(wú)鋇防銹劑E(E1、E2、E3 3個(gè)濃度，濃度依次遞增，下同)、無(wú)鋇防銹劑F(F1、F2、F3 3個(gè)濃度)、無(wú)鋇防銹劑G(G1、G2、G3 3個(gè)濃度)、無(wú)鋇防銹劑H(H1、H2、H3 3個(gè)濃度)的復(fù)配規(guī)律，考察結(jié)果見(jiàn)圖3。

圖3 主防銹劑與其他無(wú)鋇防銹劑的復(fù)配性能考察結(jié)果

從圖3單因素考察結(jié)果來(lái)看，磺酸鈣鹽B與無(wú)鋇防銹劑E、無(wú)鋇防銹劑F、無(wú)鋇防銹劑H以一定劑量復(fù)配后能表現(xiàn)出良好的協(xié)同增效作用，但與無(wú)鋇防銹劑G在各加劑量下均無(wú)協(xié)同增效作用。對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，無(wú)鋇防銹劑E與磺酸鈣鹽B具有更為顯著的協(xié)同增效作用，其銹蝕度要明顯低于無(wú)鋇防銹劑F與磺酸鈣鹽B的復(fù)配體系。而無(wú)鋇防銹劑H與磺酸鈣鹽B的復(fù)配效果最為明顯，當(dāng)無(wú)鋇防銹劑H以加劑量H3與磺酸鈣鹽B復(fù)配時(shí)，可達(dá)到48 h鹽霧試驗(yàn)銹蝕度為0的優(yōu)異抗銹蝕能力。因此，綜合成本及性能需求，選取無(wú)鋇防銹劑E、H與磺酸鈣鹽B進(jìn)行復(fù)配。

1.3 成膜劑的選擇

在防銹油中成膜劑主要用來(lái)加強(qiáng)防銹油的附著強(qiáng)度及分散均勻性，抵御防銹劑的流失，從而起到增強(qiáng)防銹能力的作用[15]。常用的成膜劑有凡士林、羊毛脂、氧化石油脂及其金屬皂等。氧化石油脂鋇皂由于含重金屬鋇不予考慮，為此考察了凡士林、羊毛脂、氧化石油脂鈣皂3種成膜劑與基礎(chǔ)油體系及主防銹劑的相容性。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，羊毛脂在HVI H2、MVI 150及酯類(lèi)油組成的基礎(chǔ)油體系中溶解性差，常溫即析出；凡士林常溫溶解性雖好，但會(huì)嚴(yán)重惡化油品傾點(diǎn)，0 ℃油品即成膠凍狀。而氧化石油脂鈣皂溶解性良好，低溫下僅導(dǎo)致油品黏度增大，并無(wú)析出或成膠凍狀。為此選擇氧化石油脂鈣皂為成膜劑。

1.4 正交試驗(yàn)

以磺酸鈣鹽B、無(wú)鋇防銹劑E、無(wú)鋇防銹劑H和氧化石油脂鈣皂為影響防銹性能的4個(gè)因素，根據(jù)單因素考察情況，各選取3個(gè)濃度，以鹽霧試驗(yàn)168 h后試驗(yàn)片的銹蝕程度作為考察目標(biāo)來(lái)進(jìn)行L9(34)正交試驗(yàn)。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)見(jiàn)表2，正交考察結(jié)果見(jiàn)表3。

表2 L9(34)正交試驗(yàn)因素水平表

2)由于鹽霧試驗(yàn)結(jié)束后所得結(jié)果為銹蝕度，而銹蝕度與防銹性能成負(fù)相關(guān)關(guān)系，即銹蝕度越大，防銹性能越差。因此正交試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果以鹽霧試驗(yàn)168 h后試驗(yàn)鋼片的未銹蝕面積百分比，即(100-銹蝕度)%表示。

表3(續(xù))

根據(jù)正交試驗(yàn)結(jié)果可以看出，不同復(fù)配方案下鹽霧試驗(yàn)結(jié)果區(qū)分非常明顯，以2、3兩個(gè)復(fù)配方案防銹性能最為突出，銹蝕度非常低，接近于無(wú)銹(鹽霧試驗(yàn)后3個(gè)試片中僅有一片出現(xiàn)輕微點(diǎn)狀銹蝕)。通過(guò)正交試驗(yàn)結(jié)果分析，可以看出影響最終油品防銹性能的因素主次順序?yàn)闊o(wú)鋇防銹劑E >無(wú)鋇防銹劑H >氧化石油脂鈣皂>磺酸鈣鹽B；各個(gè)因素的最優(yōu)水平組合為a%磺酸鈣鹽B、(b+2)%無(wú)鋇防銹劑E 、(c+1)%無(wú)鋇防銹劑H 和(d+1)%氧化石油脂鈣皂。復(fù)配后防銹性能之所以能得到大幅提升，主要是因?yàn)閱我环冷P劑在金屬表面吸附時(shí)相鄰分子間的空隙比較大，形成的保護(hù)膜致密度較低，對(duì)小分子腐蝕介質(zhì)的隔離作用相對(duì)較差；而不同類(lèi)型的防銹劑復(fù)合后，防銹劑由含不同極性基團(tuán)和非極性烴基基團(tuán)的防銹劑組成，各基團(tuán)間分子組成和空間結(jié)構(gòu)差異較大，不同種類(lèi)的基團(tuán)便能彼此交錯(cuò)組合，在金屬表面形成致密的分子膜，因而其抗鹽霧性能最佳。根據(jù)正交優(yōu)化結(jié)果，即主防銹劑磺酸鈣鹽B加劑量a%、無(wú)鋇防銹劑E加劑量(b+2)%、無(wú)鋇防銹劑H加劑量(c+1)%、氧化石油脂鈣皂加劑量(d+1)%的復(fù)配方案調(diào)合試驗(yàn)油進(jìn)行鹽霧試驗(yàn)，完全達(dá)到7天無(wú)銹的水平。

1.5 其他添加劑

為防止防銹油在長(zhǎng)期存放和使用過(guò)程中發(fā)生氧化，加入1%抗氧劑來(lái)延緩油品的氧化。同時(shí)考慮到，出口軸承產(chǎn)品大范圍跨地域轉(zhuǎn)移不可避免地存在高低溫交替，特別是嚴(yán)寒的冬季，如果防銹油發(fā)生凝固失去流動(dòng)性或者流動(dòng)性變差，難以形成連續(xù)油膜，也會(huì)導(dǎo)致軸承等零部件發(fā)生銹蝕。所以，為改善防銹油的低溫流動(dòng)性，加入適量降凝劑。

1.6 生產(chǎn)工藝要求

為保證油品的清潔度，降低軸承振動(dòng)，需對(duì)油品中的機(jī)械雜質(zhì)顆粒度進(jìn)行嚴(yán)格控制，可采用精密過(guò)濾(過(guò)濾孔徑≤3 μm)的方式降低機(jī)械雜質(zhì)含量。另外，在包裝過(guò)程中，也建議對(duì)包裝物清潔后再進(jìn)行產(chǎn)品包裝，避免因包裝物不清潔造成油品機(jī)械雜質(zhì)含量超標(biāo)。

1.7 無(wú)鋇潤(rùn)滑防銹油的性能評(píng)價(jià)

根據(jù)正交結(jié)果優(yōu)化后調(diào)合的產(chǎn)品性能見(jiàn)表4。無(wú)鋇防銹油鹽霧試驗(yàn)(45#鋼片，按SH/T 0081方法試驗(yàn)168 h)結(jié)果見(jiàn)圖4。

表4 無(wú)鋇潤(rùn)滑防銹油性能

表4(續(xù))

圖4 無(wú)鋇防銹油鹽霧試驗(yàn)結(jié)果

2 實(shí)際應(yīng)用情況

以研制的無(wú)鋇潤(rùn)滑防銹油進(jìn)行了軸承的長(zhǎng)周期封存試驗(yàn)。試驗(yàn)選用常見(jiàn)的圓錐滾子軸承和深溝球軸承為封存對(duì)象，噴涂無(wú)鋇潤(rùn)滑防銹油后將其在庫(kù)房中無(wú)遮蓋封存兩年。庫(kù)房年平均氣溫15.3 ℃，平均相對(duì)濕度53%。封存期滿(mǎn)后，清洗除去表面灰塵及防銹油后檢查并拍照，其試驗(yàn)狀況見(jiàn)圖5。在長(zhǎng)達(dá)兩年的室內(nèi)無(wú)遮蓋封存過(guò)程中，研制產(chǎn)品防銹效果良好，軸承各表面光潔如新，同時(shí)也未在軸承表面形成異物或變色。

圖5 軸承封存試驗(yàn)結(jié)果

3 結(jié)論

以HVI H 2和MVI 150為基礎(chǔ)油，磺酸鈣鹽類(lèi)防銹劑為主防銹劑，復(fù)配防銹劑E、防銹劑H等油溶性無(wú)鋇防銹劑，輔以成膜劑、抗氧劑、降凝劑等功能添加劑，研制了一種防銹效果優(yōu)異的無(wú)鋇環(huán)保型潤(rùn)滑防銹油。該產(chǎn)品不含鋇等重金屬，滿(mǎn)足國(guó)外環(huán)保法規(guī)對(duì)出口金屬制品防銹的環(huán)保要求，且防銹性能優(yōu)異，濕熱試驗(yàn)達(dá)到120 d無(wú)銹、鹽霧試驗(yàn)達(dá)到168 h無(wú)銹，兼具良好的潤(rùn)滑性能和低溫流動(dòng)性，可同時(shí)滿(mǎn)足多種金屬的中長(zhǎng)期防銹要求以及軸承活動(dòng)部件的潤(rùn)滑需求，可用于金屬制件的長(zhǎng)周期封存防銹或軸承等零件的包裝防銹，防銹期兩年以上。