張樹芬

(廣西交通投資集團(tuán)百色高速公路運(yùn)營有限公司，廣西 百色 533000)

0 引言

聚焦“碳達(dá)峰、碳中和”發(fā)展目標(biāo)，實(shí)現(xiàn)行業(yè)綠色低碳循環(huán)發(fā)展已成為當(dāng)前交通基礎(chǔ)建設(shè)行業(yè)的主要發(fā)展戰(zhàn)略。溫拌瀝青由于在降低施工溫度、減少能耗、保護(hù)環(huán)境以及減少碳排放等方面具備顯著優(yōu)勢，在當(dāng)前行業(yè)發(fā)展背景下，必將替代熱拌瀝青，成為促進(jìn)高速公路瀝青路面實(shí)現(xiàn)綠色建設(shè)的重要工藝[1]。

雖然目前對溫拌瀝青的認(rèn)可度較高，但受制于成本控制因素，溫拌瀝青及其混合料的應(yīng)用規(guī)模仍未達(dá)到預(yù)期，相關(guān)研究主要聚焦在溫拌劑種類對瀝青的改性效果、溫拌瀝青路用性能等方面[2-4]，而對于溫拌瀝青在施工過程中的短期老化以及后期應(yīng)用過程中的長期老化的影響研究較少，而這正是保障溫拌瀝青及其混合料應(yīng)用質(zhì)量的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。本文通過室內(nèi)試驗(yàn)分別模擬短期老化及長期老化作用，通過對溫拌瀝青試樣進(jìn)行流變性能試驗(yàn)，分析老化對其性能的影響，為后續(xù)溫拌瀝青及其混合料的推廣應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)原材料及試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)原材料

采用中國石化鎮(zhèn)海煉化生產(chǎn)的70#瀝青作為基質(zhì)瀝青，選用有機(jī)降粘型溫拌劑sasobit。相關(guān)材料性能指標(biāo)如表1～2所示。

表1 70#基質(zhì)瀝青性能檢測結(jié)果表

1.2 溫拌瀝青試樣的制備

基于熔融攪拌與研磨的工藝進(jìn)行溫拌瀝青的室內(nèi)制備，基質(zhì)瀝青與溫拌劑的質(zhì)量比為100∶3。溫拌瀝青的短期老化及長期老化模擬采用《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中RTFOT及PAV試驗(yàn)。溫拌瀝青試樣及老化試樣的具體制備流程如圖1所示。

表2 溫拌劑相關(guān)性能指標(biāo)表

圖1 溫拌瀝青的室內(nèi)制備及老化試樣制備流程圖

1.3 試驗(yàn)方案

對制備好的原樣溫拌瀝青、短期老化及長期老化后的溫拌瀝青分別進(jìn)行流變性能試驗(yàn)，試驗(yàn)包括布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)、動態(tài)剪切流變試驗(yàn)以及低溫彎曲梁流變試驗(yàn)。具體試驗(yàn)步驟及參數(shù)采用《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20-2011)中相關(guān)規(guī)定。

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 布氏旋轉(zhuǎn)黏度

黏度作為一種流變指標(biāo)，是對限定溫度條件下材料流動性能的反映。通過對原樣溫拌瀝青、短期老化及長期老化后的溫拌瀝青進(jìn)行135 ℃下的布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)以評價(jià)其施工性能變化，具體結(jié)果如圖2所示。

圖2 不同溫拌瀝青135 ℃布氏旋轉(zhuǎn)黏度試驗(yàn)結(jié)果柱狀圖

為保證瀝青具備良好施工性能，規(guī)范規(guī)定瀝青在135 ℃條件下布氏旋轉(zhuǎn)黏度上限值為3.0 Pa·s。由圖2可知，原樣瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度僅為0.4 Pa·s，遠(yuǎn)小于規(guī)范上限值，這說明溫拌瀝青具備良好的施工和易性。溫拌瀝青的布氏旋轉(zhuǎn)黏度會隨著老化程度而增加，與原樣溫拌瀝青相比，短期老化后溫拌瀝青黏度增加了76%，而溫拌瀝青經(jīng)過長期老化后的黏度較短期老化增加了15%。雖然長期老化導(dǎo)致黏度增加幅度最大，但長期老化是模擬溫拌瀝青經(jīng)過5～7年使用后的性能，而短期老化則是模擬從瀝青混合料生產(chǎn)及攤鋪施工這一較短過程，從時(shí)間維度考慮，短期老化對溫拌瀝青黏度影響最為顯著。

2.2 車轍因子G*/sinδ

車轍因子G*/sinδ是通過動態(tài)剪切流變試驗(yàn)測定，可對瀝青材料抗車轍性能進(jìn)行直接評價(jià)的流變學(xué)指標(biāo)。本文通過對原樣及老化前后的三種瀝青進(jìn)行52 ℃～82 ℃溫度掃描，并將車轍因子G*/sinδ取半對數(shù)與溫度建立曲線關(guān)系，試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同溫拌瀝青車轍因子G*/sinδ與溫度的半對數(shù)關(guān)系曲線圖

由圖3可知，各種溫拌瀝青車轍因子的變化趨勢保持一致，在溫度持續(xù)升高的情況下車轍因子不斷減小，這說明老化作用并沒有造成瀝青材料的粘彈特性發(fā)生改變，高溫條件導(dǎo)致瀝青趨于黏性，在外力作用下將發(fā)生不可恢復(fù)變形，最終在宏觀上體現(xiàn)為瀝青抗車轍能力的喪失。就單一溫度條件下而言，原樣溫拌瀝青的車轍因子最低，而溫拌瀝青經(jīng)過短期老化后促使車轍因子顯著增大，長期老化后的溫拌瀝青車轍因子雖然略微高于短期老化溫拌瀝青，但兩者的曲線值較為接近。這說明短期老化會顯著增強(qiáng)溫拌瀝青的抗車轍性能，而長期老化增強(qiáng)效果較小。為對其進(jìn)行定量評價(jià)，分別對曲線進(jìn)行線性擬合，參考《高性能瀝青路面(superpave)施工規(guī)范》(DB52/T 1599-2021)中對原樣瀝青及老化后車轍因子最小值1.0 kPa及2.2 kPa推算各類瀝青的高溫失效溫度。具體結(jié)果如表3所示。

表3 G*/sinδ與溫度的半對數(shù)關(guān)系曲線擬合結(jié)果表

由表3可知，三種溫拌瀝青的線性擬合公式相關(guān)系數(shù)均較高，其中原樣瀝青的失效溫度為66.1 ℃，而經(jīng)過短期老化及長期老化后的溫拌瀝青，其高溫失效溫度增加幅度分別為4.4 ℃和5.8 ℃，這說明老化顯著提升了溫拌瀝青的高溫穩(wěn)定性。這主要是因?yàn)槔匣饔迷斐蔀r青內(nèi)部各組分比例發(fā)生變化，輕質(zhì)組分變少而重質(zhì)組分比例增加，導(dǎo)致瀝青稠度及硬度的提高，最終體現(xiàn)在瀝青經(jīng)過老化后高溫失效溫度的變化?？紤]到老化時(shí)間影響，短期老化對溫拌瀝青抗車轍性能的增強(qiáng)效果更為顯著。

2.3 蠕變勁度模量S和蠕變速率m變化

彎曲梁流變儀主要是通過測定瀝青材料在低溫條件下的蠕變勁度模量S以及蠕變速率m來評價(jià)材料的低溫抗裂性能。本文選取-18 ℃作為低溫試驗(yàn)溫度，分別對原樣溫拌瀝青、短期老化及長期老化后溫拌瀝青進(jìn)行低溫彎曲梁流變試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

圖4 不同溫拌瀝青蠕變勁度S和蠕變速率m變化曲線圖

如圖4所示，溫拌瀝青的蠕變勁度S會隨著老化程度的加深而逐漸增大，而蠕變速率m則會逐漸減小。蠕變勁度S的增大說明瀝青材料特性趨于脆性而更容易發(fā)生破壞，蠕變速率m減小則說明材料的應(yīng)力松弛性能逐步喪失，更容易發(fā)生永久性破壞，兩者指標(biāo)均反映出老化作用會削弱瀝青的低溫抗裂性能。蠕變勁度S和蠕變速率m的變化雖然可以反映瀝青材料低溫抗裂性能的變化趨勢，但缺乏定量對比描述。參考相關(guān)研究方法采用蠕變勁度S的蠕變速率m的比值S/m對低溫抗裂性能變化進(jìn)行定量描述，S/m值越大說明瀝青材料低溫抗裂性能越差[5]。由圖4中的數(shù)據(jù)計(jì)算出原樣溫拌瀝青的S/m值為759，而經(jīng)過短期老化及長期老化后溫拌瀝青的S/m值分別增加了12.7%和47.2%，由此可見，長期老化對溫拌瀝青低溫抗裂性能的損傷是短期老化的3.7倍，這說明與短期老化相比，長期老化會對溫拌瀝青低溫抗裂性能造成更為嚴(yán)重的破壞。

3 結(jié)語

(1)老化使得溫拌瀝青的135 ℃布氏旋轉(zhuǎn)黏度及車轍因子G*/sinδ增加，這說明溫拌瀝青的施工性能及高溫穩(wěn)定性均有所提升，而短期老化在老化過程中的增強(qiáng)效果更為顯著。

(2)老化程度的加深會導(dǎo)致溫拌瀝青的蠕變勁度S增大，蠕變速率m減小，最終體現(xiàn)在對溫拌瀝青低溫抗裂性能的削弱。長期老化對溫拌瀝青低溫抗裂性能的削弱比短期老化更為嚴(yán)重。

(3)綜合老化對溫拌瀝青流變性能的指標(biāo)影響，在后續(xù)溫拌瀝青的施工應(yīng)用過程中需要強(qiáng)化對低溫抗裂性能指標(biāo)的質(zhì)量控制。