譚 堅(jiān)，區(qū) 彤，戴朋森，林松偉,2，羅赤宇，駱杰鑫，劉思為，林全攀

(1 廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司， 廣州 510010；2 廣州大學(xué)土木工程學(xué)院， 廣州 510006)

0 引言

隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，一些公共建筑正逐漸向舒適化、大型化發(fā)展，出于對(duì)這些建筑的功能性、整體性的考慮[1]，往往不設(shè)或少設(shè)伸縮縫，從而導(dǎo)致其結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)(2015年版)[2](簡(jiǎn)稱(chēng)混規(guī))限值，長(zhǎng)度甚至達(dá)到了300～500m，成為超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)。

混規(guī)規(guī)定了混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫的最大間距，其中，混凝土框架結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距為55m，超出了混規(guī)規(guī)定的最大間距后，溫度作用是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮的重要因素。對(duì)鋼結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，溫度作用能夠直接引起鋼構(gòu)件內(nèi)力的變化；對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，溫度作用能夠使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生裂縫，帶來(lái)安全性和耐久性問(wèn)題。

鋼結(jié)構(gòu)的溫度作用關(guān)鍵問(wèn)題是確定溫度作用的溫差取值，合理地釋放溫度作用，解決溫度作用帶來(lái)過(guò)大的構(gòu)件應(yīng)力問(wèn)題?；炷两Y(jié)構(gòu)的溫度作用關(guān)鍵問(wèn)題是確定溫度作用的等效溫差、溫度作用的計(jì)算和應(yīng)對(duì)溫度作用的措施等。

本文以廣州白云國(guó)際機(jī)場(chǎng)T3航站樓為例，先對(duì)其溫度作用的溫差取值、溫度作用計(jì)算的理論及收縮徐變理論進(jìn)行了介紹，隨后分別對(duì)T3航站樓下部超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)和超長(zhǎng)屋蓋鋼結(jié)構(gòu)進(jìn)行溫度作用的計(jì)算，給出計(jì)算結(jié)果和應(yīng)對(duì)措施。

1 工程概況

廣州白云國(guó)際機(jī)場(chǎng)T3航站樓建筑面積約為50萬(wàn)m2，地下設(shè)備管廊建筑面積為3萬(wàn)m2，地下行李專(zhuān)用設(shè)施建筑面積為2.2萬(wàn)m2，登機(jī)橋固定端建筑面積為3.2萬(wàn)m2，建筑效果如圖1所示。

廣州白云國(guó)際機(jī)場(chǎng)T3航站樓主樓地下1層，地上5層，自下至上各層結(jié)構(gòu)標(biāo)高分別為-6.00、±0.00、4.50(夾層)、9.00(夾層)、13.5、19.5m。指廊地下1層，地上2～4層，自下而上各層結(jié)構(gòu)標(biāo)高分別為-6.00、±0.00、4.50、9.00、13.5m。主樓和指廊主要橫剖面分別見(jiàn)圖2、3。

2 結(jié)構(gòu)概況

主樓超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)通過(guò)設(shè)置防震縫分為主樓A段、主樓B段兩部分。位于主樓東西兩側(cè)的指廊通過(guò)設(shè)置防震縫各分了8段。地面±0.000m以上設(shè)置防震縫，地面±0.000m及以下不設(shè)防震縫。T3航站樓結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)概況詳見(jiàn)文獻(xiàn)[3]。

T3航站樓屋蓋為超大面積屋蓋，屋蓋鋼結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力網(wǎng)架形式。屋蓋投影總面積(包含主樓和指廊)約為21.5萬(wàn)m2，其中主樓屋蓋投影總面積約為12萬(wàn)m2，指廊屋蓋投影總面積約為9.5萬(wàn)m2。為避免過(guò)大溫度應(yīng)力的不利影響及為了滿足抗震要求，根據(jù)平面特點(diǎn)，主樓和指廊屋面共設(shè)置15條伸縮縫(兼防震縫作用)，其中主樓屋面與指廊屋面交接部位設(shè)置結(jié)構(gòu)縫，主樓屋面未設(shè)置結(jié)構(gòu)縫，屋蓋鋼結(jié)構(gòu)跨越下部混凝土結(jié)構(gòu)A、B區(qū)之間的防震縫；指廊下部混凝土結(jié)構(gòu)單元與上部屋蓋鋼結(jié)構(gòu)單元一致，指廊屋蓋結(jié)構(gòu)未跨縫。主樓屋蓋平面尺寸為565m×488m，指廊屋蓋最大尺寸為27m×160m，屋蓋均為超長(zhǎng)屋蓋結(jié)構(gòu)，如圖4所示。

3 超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)溫度作用

3.1 溫度作用計(jì)算內(nèi)容

超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的溫度作用計(jì)算和分析：對(duì)鋼結(jié)構(gòu)是按整體均勻溫差進(jìn)行計(jì)算，分析和調(diào)整結(jié)構(gòu)剛度，確定溫度約束剛度和驗(yàn)算構(gòu)件應(yīng)力；對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)是除了均勻溫差作用之外，還有混凝土本身收縮帶來(lái)的拉應(yīng)變和應(yīng)力。

本文采用兩種計(jì)算方法對(duì)混凝土超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比分析：一種是將混凝土收縮變形等效為溫度作用的溫差計(jì)算，即混凝土收縮等效溫差方法；另一種是進(jìn)行施工模擬仿真分析，考慮混凝土收縮徐變時(shí)效曲線和材料強(qiáng)度發(fā)展曲線，分析混凝土結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力發(fā)展情況。

3.2 混凝土收縮等效溫差計(jì)算方法

采用混凝土收縮等效溫差方法分析超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)時(shí)，可綜合考慮混凝土收縮和均勻溫差作用，采用綜合等效溫差來(lái)計(jì)算，計(jì)算公式為△T=△Tk+△Ts，其中△Tk為均勻溫度作用的溫差標(biāo)準(zhǔn)值，△Ts為混凝土收縮作用等效溫差標(biāo)準(zhǔn)值。

徐變是混凝土所具有的獨(dú)特性質(zhì)，使混凝土溫度應(yīng)力降低(即松弛)，減少了結(jié)構(gòu)的收縮裂縫。徐變的作用降低了結(jié)構(gòu)均勻溫度作用和混凝土收縮作用，對(duì)兩部分作用應(yīng)力進(jìn)行了相應(yīng)折減，在混凝土收縮等效溫差計(jì)算中，采用混凝土徐變應(yīng)力松弛系數(shù)對(duì)兩部分等效溫差進(jìn)行折減[4]，溫差計(jì)算見(jiàn)式(1)：

ΔT=(ΔTk+ΔTs)·R(t,t0)=(-18-6.21)×0.4

=-9.68℃

(1)

式中R(t,t0)為混凝土徐變應(yīng)力松弛系數(shù)。

3.2.1 均勻溫度作用的溫差取值

《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)[4]給出了整體溫差均勻溫度作用的標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式，均勻溫度按月平均最低氣溫減去月平均最高氣溫，廣州市1981—2010年各月累年平均值見(jiàn)表1，可得本項(xiàng)目均勻溫差△Tk=10.6-33.3=-22.7℃，取-23℃。

表1 廣州市1981—2010年各月累年平均氣溫/℃

3.2.2 混凝土收縮作用等效溫差取值

收縮是混凝土材料的固有特性，也是引起其開(kāi)裂的主要原因之一，混凝土收縮作用等效溫差按文獻(xiàn) [5]附錄D.1計(jì)算。

值得注意的是需要考慮后澆帶封閉時(shí)間對(duì)混凝土收縮作用等效溫差的影響。假設(shè)在后澆帶剛要閉合的時(shí)候，混凝土的收縮變形已經(jīng)完成a%，則收縮變形的殘余變形為(1-a%)εy(t)，對(duì)應(yīng)的收縮當(dāng)量溫差ΔT=(1-a%)εy(t)/α，其中α為混凝土線膨脹系數(shù)，α=1×10-5℃，εy(t)為混凝土計(jì)算齡期為t時(shí)的收縮應(yīng)變，即混凝土收縮作用等效溫差減去后澆帶封閉前產(chǎn)生的收縮等效溫差。

3.2.3 混凝土徐變應(yīng)力松弛系數(shù)取值

(1)根據(jù)Neville和Brooks[6]公式，徐變應(yīng)力松弛系數(shù)為：

R(t,t0)=0.91e-0.686φ(t,t0)=0.91e-0.686×1.50=0.325

(2)

式中φ(t,t0)為加載齡期為t0計(jì)算考慮齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。

(2)根據(jù)文獻(xiàn)[7]，考慮配筋影響的混凝土徐變應(yīng)力松弛系數(shù)為：

(3)

(3)根據(jù)文獻(xiàn)[8-9]，綜合等效溫差可通過(guò)徐變效應(yīng)折減系數(shù)α1和收縮效應(yīng)折減系數(shù)α2計(jì)算，其中α1=0.7。

(4)

ΔT=α1ΔTk+α2ΔTs

(5)

(4)根據(jù)文獻(xiàn)[10]，徐變應(yīng)力松弛系數(shù)計(jì)算如下：

(6)

(5)根據(jù)文獻(xiàn)[11]，徐變應(yīng)力松弛系數(shù)的值一般約取0.3～0.5。

因此，綜合以上不同公式得出的結(jié)果，并考慮到其他因素的影響，模型中的徐變應(yīng)力松弛系數(shù)統(tǒng)一取為R(t,t0)=0.4。

3.3 混凝土收縮施工模擬仿真分析方法

利用有限元分析軟件MIDAS Gen進(jìn)行施工模擬仿真分析，考慮混凝土收縮徐變時(shí)效曲線和材料強(qiáng)度發(fā)展曲線，分析混凝土結(jié)構(gòu)拉應(yīng)力發(fā)展情況，在計(jì)算中只考慮均勻溫度作用，收縮徐變由軟件計(jì)算完成。

中國(guó)相關(guān)規(guī)范目前對(duì)混凝土強(qiáng)度發(fā)展曲線沒(méi)有給出具體的規(guī)定，需借鑒其他國(guó)家相關(guān)規(guī)范的規(guī)定。本文選用韓國(guó)規(guī)范[12]計(jì)算強(qiáng)度發(fā)展曲線。

采用SPSS 17.0統(tǒng)計(jì)學(xué)軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，計(jì)數(shù)資料以例數(shù)（n）、百分?jǐn)?shù)（%）表示，采用x2檢驗(yàn)，以P＜0.05為差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。

通過(guò)對(duì)施工模擬過(guò)程中混凝土材齡的設(shè)置，模擬后澆帶封閉時(shí)間的影響，材齡設(shè)置為60d，相當(dāng)于不考慮后澆帶未封閉前，結(jié)構(gòu)未連成超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)的收縮。

4 超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算

對(duì)超長(zhǎng)混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算采用混凝土收縮等效溫度計(jì)算和考慮材料強(qiáng)度發(fā)展、收縮徐變影響的施工仿真計(jì)算，對(duì)兩種方法進(jìn)行了對(duì)比，并分別考慮后澆帶封閉時(shí)間、膨脹劑的影響。

根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，摻膨脹劑混凝土應(yīng)變比不摻膨脹劑的應(yīng)變差值在50～120με之間，拉應(yīng)力降低0.2～0.4MPa。

在混凝土收縮等效溫差計(jì)算時(shí)，將計(jì)算應(yīng)力減0.2MPa作為應(yīng)力計(jì)算值。

4.1 混凝土收縮等效溫度作用計(jì)算

降溫工況取地上-12℃，地下(包括首層樓板)-8℃。底板支座處樁的水平彈簧剛度系數(shù)取500 000kN/m，地下室外墻剛度取50 000kN/m3。

地下底板和首層樓板X(qián)向收縮等效溫度應(yīng)力計(jì)算結(jié)果分別如圖5、6所示。由圖5可得，地下底板X(qián)向收縮等效溫度應(yīng)力大部分區(qū)域超出混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2MPa。其中400mm厚板收縮等效溫度應(yīng)力為2.20～3.3MPa，900mm厚板收縮等效溫度應(yīng)力為2.20～2.9MPa。地下底板Y向絕大部分區(qū)域收縮等效溫度應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2MPa。如圖6所示，首層樓板大部分區(qū)域的X向收縮等效溫度應(yīng)力在1.00～2.20MPa之間；約30%的區(qū)域X向收縮等效溫度應(yīng)力在2.20～2.80MPa之間，其中大部分區(qū)域X向收縮等效溫度應(yīng)力約為2.4MPa。首層樓板Y向絕大部分區(qū)域收縮等效溫度應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2MPa。

4.2 考慮混凝土收縮徐變的施工仿真計(jì)算

施工仿真計(jì)算同樣采用地上-12℃，地下(包括首層樓板)-8℃的溫度工況，且模擬了三年溫度往復(fù)加載和卸載的過(guò)程，即溫度連續(xù)加載180d后卸載，360d時(shí)繼續(xù)重復(fù)加載卸載過(guò)程至第三次連續(xù)加載180d后模擬結(jié)束。

地下底板和首層樓板X(qián)向收縮徐變溫度應(yīng)力分別如圖7、8所示。計(jì)算結(jié)果表明，地下底板400mm厚板收縮徐變溫度應(yīng)力為2.40～3.4MPa，900mm厚板收縮徐變溫度應(yīng)力為2.10～3.1MPa。地下底板Y向應(yīng)力絕大部分區(qū)域收縮徐變溫度應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。由圖8可以看出，首層樓板X(qián)向大部分區(qū)域收縮徐變溫度應(yīng)力在1.00～2.70MPa之間；小部分區(qū)域在2.70～3.50MPa之間，其中占比較大的約為3.0MPa。首層樓板Y向絕大部分區(qū)域收縮徐變溫度應(yīng)力小于混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值2.2MPa。

對(duì)比圖5～8溫度計(jì)算結(jié)果可知：仿真計(jì)算結(jié)果在應(yīng)力分布規(guī)律上與混凝土收縮等效溫度作用計(jì)算結(jié)果保持一致性；兩個(gè)模型在應(yīng)力計(jì)算結(jié)果上，施工仿真模型應(yīng)力結(jié)果比等效溫度模型應(yīng)力結(jié)果略高10%～20%。

按施工仿真計(jì)算得到的地下底板400mm厚板最大應(yīng)力為3.4MPa，減去0.2MPa的膨脹劑作用，按3.2MPa作為最終的地下底板溫度應(yīng)力。

4.3 混凝土收縮等效溫度作用措施

綜合考慮上述計(jì)算結(jié)果，參考相關(guān)項(xiàng)目研究[13-14]，擬采用預(yù)應(yīng)力措施、誘導(dǎo)溝措施、聚合物纖維膨脹劑、后澆帶及分塊措施。

(1)預(yù)應(yīng)力措施

擬定對(duì)地下底板X(qián)向和地下側(cè)壁采用1×7φs15.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力筋，其強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fptk=1 860MPa，張拉控制應(yīng)力取0.7fptk=1 302MPa，有效張拉控制應(yīng)力取1 013.7MPa，由預(yù)應(yīng)力筋和混凝土共同承受地下底板拉應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力筋的配筋結(jié)果如下：

1)地下室底板及側(cè)壁預(yù)應(yīng)力筋

對(duì)于400mm厚板，若要建立預(yù)壓應(yīng)力為1MPa，則每米板中配置預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)為：

根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，地下室底板超長(zhǎng)(≥80m)時(shí)，設(shè)置無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線。地下室底板、側(cè)壁預(yù)應(yīng)力鋼絞線設(shè)置數(shù)量見(jiàn)表2，側(cè)壁預(yù)應(yīng)力筋布置大樣如圖9所示。

表2 地下室底板、側(cè)壁預(yù)應(yīng)力鋼絞線設(shè)置數(shù)量

2)普通樓層板溫度筋

按2、3、4層的計(jì)算結(jié)果，溫度應(yīng)力為2.20～3.5MPa，大部分區(qū)域溫度應(yīng)力不超過(guò)2.7MPa，不添加膨脹劑，樓板厚度按130mm計(jì)算，溫度應(yīng)力的配筋面積計(jì)算如下：

除受力筋外，另附加100mm2的鋼筋，通常鋼筋φ10@200滿足要求，支座負(fù)筋按荷載作用另外附加。

(2)誘導(dǎo)溝措施

指廊區(qū)域地下結(jié)構(gòu)(地下室底板、側(cè)壁)每80m設(shè)置一道的誘導(dǎo)溝或變形縫，誘導(dǎo)溝大樣如圖10所示，其中l(wèi)a為鋼筋互錨長(zhǎng)度，B=40mm。主樓考慮行李系統(tǒng)及捷運(yùn)系統(tǒng)管線及標(biāo)高復(fù)雜，未設(shè)置誘導(dǎo)溝，主要采用局部降板措施。

(3)聚合物纖維膨脹劑

地下結(jié)構(gòu)(地下室+頂板)及上部結(jié)構(gòu)后澆帶，采用摻聚丙烯纖維及高效膨脹劑的補(bǔ)償收縮混凝土，參數(shù)見(jiàn)表3；地上結(jié)構(gòu)(后澆帶除外)不摻膨脹劑。

表3 膨脹劑參數(shù)

(4)后澆帶及分塊

每隔40m設(shè)置一道施工后澆帶，以發(fā)揮混凝土應(yīng)力松馳效應(yīng)。

5 超長(zhǎng)鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算

5.1 主樓屋蓋結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力分析

航站樓主樓整體長(zhǎng)度超過(guò)500m，指廊單體長(zhǎng)度超過(guò)150m，對(duì)溫度作用有一定的敏感性，受篇幅所限，本文只研究分析主樓屋蓋的溫度作用影響。考慮廣州常年氣溫變化及施工因素，鋼結(jié)構(gòu)合攏溫度取(22.5±7.5)℃，計(jì)算溫差室內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)取±25℃，室外鋼構(gòu)件取±35℃。施工階段鋼結(jié)構(gòu)考慮55℃的溫度作用。屋面鋼結(jié)構(gòu)溫度作用分析時(shí)，采用上部鋼屋蓋+下部混凝土總裝模型，以充分考慮下部結(jié)構(gòu)提供的剛度影響。

5.2 溫度作用對(duì)結(jié)構(gòu)變形的影響

主樓屋面鋼結(jié)構(gòu)考慮±25℃溫度作用，單工況溫度作用及含溫度作用組合的工況下屋蓋結(jié)構(gòu)變形如圖11～14(圖中正值表示位移向上，負(fù)值表示位移向下)及表4所示。由圖11～14和表4可知，溫度升高時(shí)，屋蓋鋼結(jié)構(gòu)由于升溫膨脹，對(duì)跨中結(jié)構(gòu)產(chǎn)生向上變形(有利)，對(duì)懸臂結(jié)構(gòu)產(chǎn)生向下變形(不利)，溫度降低時(shí)則相反。在1.0恒載+0.7活載+1.0降溫標(biāo)準(zhǔn)組合工況下，降溫導(dǎo)致跨中最大豎向變形較1.0恒載+0.7活載工況下增大約11.7%；在1.0恒載+0.7活載+1.0升溫標(biāo)準(zhǔn)工況下，升溫導(dǎo)致懸挑處最大豎向變形較1.0恒載+0.7活載工況下增大約12.5%。溫度作用對(duì)于屋蓋豎向變形影響均小于15%，表明溫度影響總體不大。

表4 溫度作用下屋蓋豎向變形/mm

5.3 溫度作用對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力的影響

考慮使用階段屋面主體結(jié)構(gòu)已含有屋面保溫隔熱構(gòu)造做法[15]，計(jì)算單工況溫度作用下構(gòu)件內(nèi)力，分析比較溫度作用對(duì)構(gòu)件內(nèi)力的影響。單工況下升溫25℃，構(gòu)件應(yīng)力比及構(gòu)件數(shù)量占比分布分別如圖15、16所示。由圖15、16可知，溫度單工況下構(gòu)件整體應(yīng)力比較小，占比75%左右的構(gòu)件應(yīng)力比≤0.1,但是有占比0.5%的構(gòu)件應(yīng)力比超過(guò)0.5，對(duì)溫度作用具有一定的敏感性，施工圖設(shè)計(jì)中應(yīng)當(dāng)給予重點(diǎn)關(guān)注。

考慮施工階段屋面保溫隔熱系統(tǒng)未安裝，溫度作用計(jì)算考慮鋼結(jié)構(gòu)升溫55℃作用。單工況升溫55℃作用構(gòu)件應(yīng)力比及構(gòu)件數(shù)量占比分布如圖17、18所示。由圖17、18可知，在自重+升溫55℃標(biāo)準(zhǔn)工況下應(yīng)力比≤0.5的構(gòu)件數(shù)量占比為92.4%，但是有0.3%的構(gòu)件的應(yīng)力比超過(guò)1.0，對(duì)溫度作用具有較大的敏感性，施工圖設(shè)計(jì)中做重點(diǎn)關(guān)注。施工圖設(shè)計(jì)時(shí)，考慮適當(dāng)溫度釋放措施，同時(shí)在施工前、施工過(guò)程中需要與鋼結(jié)構(gòu)安裝單位密切配合，考慮一定施工措施釋放溫度應(yīng)力，共同合理確定最終的合攏溫度。

5.4 溫度作用對(duì)支承屋蓋柱的影響

航站樓主樓屋蓋結(jié)構(gòu)為超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)，屋蓋平面尺寸為565m×488m，整個(gè)主樓屋蓋未設(shè)置變形縫，因而溫度作用對(duì)屋蓋結(jié)構(gòu)構(gòu)件及豎向支撐構(gòu)件內(nèi)力影響較大，尤其是對(duì)邊柱構(gòu)件影響最大。支承屋蓋柱與屋蓋采用抗震球支座連接。升溫作用下屋蓋結(jié)構(gòu)水平變形、支承屋蓋柱彎矩分別如圖19、20所示。當(dāng)完全采用固定球支座后，溫度作用下在屋蓋的長(zhǎng)向端部溫度應(yīng)力集中，端部混凝土柱升溫工況下產(chǎn)生彎矩為11 781kN·m，包絡(luò)設(shè)計(jì)工況下產(chǎn)生彎矩為20 238kN·m；溫度工況作用占比58%，屋蓋通過(guò)球鉸支座對(duì)下部支承柱產(chǎn)生較大的水平推力，因而造成下部支承柱受力偏大，配筋困難。

為解決溫度作用的影響，采取“抗與放”相結(jié)合的設(shè)計(jì)思路，花冠柱與屋蓋結(jié)構(gòu)連接方式采用抗震球固定鉸支座連接，端部支承屋蓋混凝土柱根據(jù)幕墻抗側(cè)剛度需求，支承屋蓋柱頂采用滑動(dòng)球鉸支座或復(fù)合阻尼支座。經(jīng)多方案計(jì)算分析并綜合考慮風(fēng)振作用及大震下支座變形對(duì)彈簧剛度的需求，復(fù)合阻尼支座彈簧剛度取值分別為K1=2kN/mm，K2=5kN/mm，K3=10kN/mm，阻尼系數(shù)為400kN/(m/s)，阻尼指數(shù)為0.3，支座布置見(jiàn)圖21。

6 結(jié)論

(1)本文系統(tǒng)介紹了溫度作用的計(jì)算內(nèi)容、計(jì)算理論及計(jì)算方法，混凝土溫度計(jì)算包括等效當(dāng)量溫差法和施工仿真分析，兩種方法均考慮了后澆帶封閉時(shí)間及膨脹劑的影響。

(2)對(duì)T3航站樓混凝土結(jié)構(gòu)超長(zhǎng)結(jié)構(gòu)分別用兩種方法進(jìn)行了溫度作用計(jì)算。計(jì)算結(jié)果表明，兩種方法計(jì)算的樓板應(yīng)力規(guī)律吻合較好，施工仿真模型結(jié)果比等效溫度模型結(jié)果略高10%～20%，是因?yàn)榈刃囟饶Ｐ蛢H按樓板厚度考慮等效溫差，沒(méi)有考慮構(gòu)件尺寸的影響。

(3)根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)超長(zhǎng)計(jì)算結(jié)果，設(shè)計(jì)提出了相應(yīng)措施，包括預(yù)應(yīng)力筋布置、普通鋼筋布置、誘導(dǎo)溝、高效膨脹劑等措施。

(4)針對(duì)T3航站樓屋蓋鋼結(jié)構(gòu)超長(zhǎng)問(wèn)題，設(shè)計(jì)通過(guò)優(yōu)化支座布置、參數(shù)，合理地釋放溫度應(yīng)力，并保證其在抗震和抗風(fēng)作用下的安全性。