陳煒一，周予啟,2，閻培渝

(1.清華大學(xué)土木工程系，北京 100084； 2.中建一局集團(tuán)建設(shè)發(fā)展有限公司，北京 100102)

0 引言

使用各種具有潛在膠凝活性的礦物摻合料是現(xiàn)代混凝土的基本配制技術(shù)途徑，使用最多的為粉煤灰與磨細(xì)高爐礦渣粉。磨細(xì)高爐礦渣粉活性較高，S95級(jí)礦渣粉28d活性指數(shù)在95%以上；而粉煤灰活性較低，但水化熱低。因此，混凝土性能要求不同，使用的礦物摻合料品種和摻量不同。配制大體積混凝土?xí)r，多使用大摻量粉煤灰；而配制高強(qiáng)混凝土?xí)r，則礦渣粉用量較大。

近年來(lái)，我國(guó)環(huán)境保護(hù)措施日益加強(qiáng)，新型潔凈電能產(chǎn)能迅速增加，燃煤電廠逐漸減少，粉煤灰產(chǎn)量逐漸降低。我國(guó)鋼鐵產(chǎn)量增加不多，高爐礦渣產(chǎn)量多年保持基本穩(wěn)定。隨著我國(guó)混凝土產(chǎn)量的穩(wěn)步增長(zhǎng)，常用礦物摻合料產(chǎn)量已不能滿足我國(guó)混凝土生產(chǎn)的需求，急需開(kāi)拓新的礦物摻合料來(lái)源。石灰石粉是一種可供選擇的新型礦物摻合料[1-2]。歐洲水泥標(biāo)準(zhǔn)BSEN197-1∶2011中的混合水泥即可使用石灰石粉作為混合材，摻量最高可達(dá)35%。石灰石粉也可作為惰性粉體材料，用于配制自密實(shí)混凝土。摻加石灰石粉的主要目的是增加自密實(shí)混凝土粉體量，改善其流動(dòng)性和黏聚性[3]。石灰石粉的潛在膠凝活性也被系統(tǒng)研究，發(fā)現(xiàn)其能促進(jìn)C3S水化，為Ca(OH)2結(jié)晶提供晶核，使Ca(OH)2晶體在CaCO3顆粒表面生長(zhǎng)，而不是在過(guò)渡區(qū)內(nèi)生長(zhǎng)成大晶體，從而增強(qiáng)了界面黏結(jié)性[4-5]；石灰石粉能與C3A反應(yīng)生成碳鋁酸鹽水化產(chǎn)物，對(duì)混凝土強(qiáng)度發(fā)展有所貢獻(xiàn)[6]。在我國(guó)水利工程中，已使用石灰石粉代替粉煤灰，配制低水化熱混凝土，修筑大壩[7-8]。我國(guó)已制定了用于水泥混凝土的石灰石粉產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)和應(yīng)用技術(shù)規(guī)程，推動(dòng)石灰石粉的實(shí)際應(yīng)用[9-10]。

混凝土在加水拌合、開(kāi)始水化硬化后，其中的膠凝材料迅速水化，漿體微結(jié)構(gòu)和混凝土性能劇烈變化，對(duì)混凝土最終性能有決定性影響。對(duì)膠凝材料早期水化過(guò)程也有大量研究，對(duì)其機(jī)理有明確解釋[11-12]。但混凝土性能多采用28d強(qiáng)度表示，對(duì)混凝土早期性能發(fā)展關(guān)注不夠。尤其是含有大量礦物摻合料的復(fù)合膠凝材料配制的混凝土，其早期性能受礦物摻合料的種類和摻量影響很大，需要特別關(guān)注。在混凝土早期性能中，自收縮和強(qiáng)度發(fā)展與膠凝材料的水化速率關(guān)系密切，對(duì)混凝土最終性能影響很大。石灰石粉是一種應(yīng)用歷史不長(zhǎng)的礦物摻合料，之前多用于配制水工結(jié)構(gòu)用的低強(qiáng)度混凝土。在低水膠比條件下，對(duì)摻量較高的復(fù)合膠凝材料中石灰石粉的性能表現(xiàn)了解尚不充分。

為深入了解含有石灰石粉的復(fù)合膠凝材料水化特性及其對(duì)混凝土早期性能的影響，本文研究了不同水膠比條件下含有不同比例石灰石粉的復(fù)合膠凝材料水化特性，以及所配制的混凝土自收縮和早齡期抗壓強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律。

1 試驗(yàn)研究

1.1 原材料與試樣配合比

選用品質(zhì)符合GB/T 175—2007《通用硅酸鹽水泥》規(guī)定的金隅牌P·O42.5普通硅酸鹽水泥(Cem)，比表面積為365m2/kg；自行粉磨的石灰石粉(LP)，比表面積為451m2/kg；ViscoCrete 3301聚羧酸系減水劑，固含量為23%。水泥與石灰石粉化學(xué)組成如表1所示，水泥物理性能如表2所示。細(xì)骨料為天然河砂，細(xì)度模數(shù)為3.1，含泥量<3%，使用前篩除粒徑>5mm的顆粒；粗骨料為粒徑5～25mm的石灰石碎石。

表1 水泥與石灰石粉化學(xué)組成 %

表2 水泥物理性能

復(fù)合膠凝材料配合比如表3所示。采用3種水膠比(0.26，0.30，0.34)拌制漿體，用于水化熱測(cè)定。水膠比為0.26時(shí)的混凝土配合比如表4所示。采用的膠凝材料配合比與復(fù)合膠凝材料水化熱試驗(yàn)用的配合比一致，砂率固定為40%。當(dāng)水膠比增大至0.30或0.34時(shí)，膠凝材料用量不變，根據(jù)所增加的水量，等體積減少骨料用量。

表3 復(fù)合膠凝材料配合比 %

表4 水膠比為0.26時(shí)的混凝土配合比 kg·m-3

1.2 試樣制備與性能測(cè)試

1)采用60L臥軸式攪拌機(jī)拌制混凝土，制作100mm×100mm×100mm立方體試塊。成型后的試塊覆蓋塑料薄膜，在室內(nèi)放置24h后拆模，放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室(20℃±2℃, 相對(duì)濕度≥95%)中養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期取出，測(cè)試其抗壓強(qiáng)度。

2)混凝土自收縮采用Tazawa等發(fā)明[13]，并經(jīng)過(guò)安明喆等改進(jìn)的方法測(cè)定[14]。自行設(shè)計(jì)了LVDT微位移自動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)，精度為±1μm/m，每2min自動(dòng)采集1次數(shù)據(jù)?；炷猎嚰叽鐬?00mm×100mm×324mm，兩端安裝銅測(cè)頭?；炷磷允湛s測(cè)量在溫度為(20±2)℃、相對(duì)濕度為(60±5)%的環(huán)境下進(jìn)行，測(cè)量起始點(diǎn)為貫入阻力法確定的混凝土初凝時(shí)刻。取相同配合比的2個(gè)試塊自收縮平均值作為最終自收縮值，并扣除由于水化溫升導(dǎo)致的熱膨脹值。

3)采用TAM AIR八通道恒溫微量熱儀進(jìn)行膠凝材料水化熱測(cè)試，設(shè)備精度為±20mW。環(huán)境溫度保持在(20±1)℃。樣品干重3g，試樣加水?dāng)嚢韬罅⒓捶湃牒銣夭壑械脑嚇悠抗潭ㄍ?，同批樣品加水間隔為0.5min，待8個(gè)樣品全部放入量熱儀后靜停30min，使樣品與儀器溫度平衡后，開(kāi)機(jī)連續(xù)測(cè)量72h。本文未測(cè)定膠凝材料水化開(kāi)始后幾分鐘內(nèi)即完成的第1個(gè)反應(yīng)放熱峰。此水化放熱峰的放熱量對(duì)總熱量的貢獻(xiàn)很小，而且通常不會(huì)發(fā)生在澆筑完成的混凝土中。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 復(fù)合膠凝材料水化放熱特性

不同石灰石粉含量的復(fù)合膠凝材料在不同水膠比時(shí)水化放熱速率和放熱量隨齡期變化曲線如圖1所示，主要特征值如表5所示。

圖1 復(fù)合膠凝材料水化熱曲線

表5 不同石灰石粉含量的復(fù)合膠凝材料水化放熱特征值

膠凝材料水化的最大放熱量Q∞和放熱量達(dá)到0.5Q∞的時(shí)間t50由水化放熱曲線和Knudsen方程(式(1))線性回歸得到[15]。

(1)

式中：Q為t時(shí)刻復(fù)合膠凝材料水化放出的熱量(J/g)；t-t0為誘導(dǎo)期結(jié)束后的水化時(shí)間，t0為膠凝材料水化開(kāi)始時(shí)間。

Q∞為給定水膠比和環(huán)境條件下參與水化的膠凝材料所能放出的最大熱量，但不是膠凝材料全部水化時(shí)的理論放熱量。Q∞在一定程度上反映了特定條件下膠凝材料水化趨勢(shì)和程度，Q∞越大，水化程度越高；而t50在一定程度上可反映膠凝材料水化速率，t50越小，水化反應(yīng)進(jìn)行越快，持續(xù)時(shí)間越短。

由圖1可知，隨著石灰石粉摻量的增加，復(fù)合膠凝材料的72h水化放熱量降低，但降低幅度小于石灰石粉的摻加比例。雖然石灰石粉不參與膠凝材料早期水化反應(yīng)，但可給水化產(chǎn)物的形核生長(zhǎng)提供形核點(diǎn)，促進(jìn)硅酸鹽水泥水化反應(yīng)，提高體系放熱量。但水膠比為0.26的純硅酸鹽水泥例外。雖然24h前的水化放熱量較大，但其后放熱速率大幅降低，水化熱增長(zhǎng)很小，72h放熱量甚至低于同水膠比的含有30%石灰石粉的復(fù)合膠凝材料(見(jiàn)表5)。等溫量熱試驗(yàn)所用樣品水膠比固定，外界不能補(bǔ)充水分。在低水膠比條件下，硅酸鹽水泥快速水化，消耗大量水分，形成致密的水化產(chǎn)物層，包裹在未水化的水泥顆粒表面，阻礙有限的水分通過(guò)，導(dǎo)致水泥后期水化速率迅速下降，水化放熱量降低。由于石灰石粉的稀釋作用，有限的水分能充分利用，使硅酸鹽水泥的水化持續(xù)進(jìn)行。水膠比為0.26時(shí)，含有石灰石粉的復(fù)合膠凝材料水化放熱量曲線斜率最大，使計(jì)算得到的最終水化放熱量明顯高于其他水膠比時(shí)的復(fù)合膠凝材料最終水化放熱量，且t50較大。純硅酸鹽水泥早期水化反應(yīng)迅速，放熱量大，而后期增長(zhǎng)速率相對(duì)較小。因此，純硅酸鹽水泥的t50均短于同水膠比的復(fù)合膠凝材料。

由圖1可知，隨著水膠比增大，主放熱峰變得更加陡峭，持續(xù)時(shí)間縮短，峰值出現(xiàn)時(shí)間提前，但峰值并不隨石灰石粉含量的增加而降低。這進(jìn)一步說(shuō)明適量的石灰石粉會(huì)促進(jìn)復(fù)合膠凝材料中的硅酸鹽水泥水化，提高其放熱速率。

2.2 混凝土自收縮與抗壓強(qiáng)度

由摻加不同比例石灰石粉的復(fù)合膠凝材料，按不同水膠比配制的混凝土早期(7d以內(nèi))自收縮曲線如圖2所示。

圖2 混凝土自收縮曲線

混凝土自收縮發(fā)展呈現(xiàn)兩階段模式。從初凝開(kāi)始后的12h內(nèi)混凝土自收縮迅速加快，然后轉(zhuǎn)入增長(zhǎng)率很低的平穩(wěn)發(fā)展期?；炷磷允湛s迅速時(shí)段也是膠凝材料迅速水化，形成硬化漿體結(jié)構(gòu)時(shí)段。膠凝材料迅速水化消耗大量水分，外部水分不能及時(shí)補(bǔ)充，已形成的硬化漿體內(nèi)毛細(xì)孔中的相對(duì)濕度下降，導(dǎo)致毛細(xì)張力產(chǎn)生，使混凝土產(chǎn)生收縮應(yīng)力?；炷磷允湛s直線上升段末期值與最終收縮值如表6所示。因此，混凝土自收縮值隨著膠凝材料中石灰石粉比例的增加及水膠比的增大而降低。相比于僅由普通硅酸鹽水泥配制的混凝土，含有30%石灰石粉的復(fù)合膠凝材料配制的混凝土7d自收縮值降低了100μm/m以上?；炷磷允湛s的根源是膠凝材料水化反應(yīng)產(chǎn)生的化學(xué)收縮。石灰石粉在水化初期參與反應(yīng)程度很低，基本不會(huì)產(chǎn)生化學(xué)收縮。因此，混凝土自收縮隨所用復(fù)合膠凝材料中的石灰石粉含量增加而減緩。低水膠比的高強(qiáng)混凝土自收縮更明顯。水膠比由0.26增大至0.30時(shí)，混凝土自收縮值降幅小于水膠比由0.30增加至0.34時(shí)混凝土自收縮值降幅，水膠比為0.34的混凝土7d自收縮值≤200μm/m。如水膠比進(jìn)一步增大，混凝土自收縮基本可忽略不計(jì)。因此，水膠比在0.4左右的普通強(qiáng)度等級(jí)混凝土無(wú)須特別考慮自收縮對(duì)其體積穩(wěn)定性的影響。

表6 混凝土自收縮直線上升段末期值與最終收縮值 μm·m-1

混凝土抗壓強(qiáng)度隨齡期的變化如表7所示。含有石灰石粉的復(fù)合膠凝材料配制的混凝土抗壓強(qiáng)度均低于純普通硅酸鹽水泥配制的混凝土。特別是水膠比為0.26的試塊C，強(qiáng)度最高，直至28d仍然繼續(xù)增長(zhǎng)。雖然硅酸鹽水泥在低水膠比條件下的水化受到抑制，水化熱較低，水化持續(xù)時(shí)間較短(見(jiàn)表5)，但所生成的水化產(chǎn)物已足夠膠結(jié)骨料，滿足混凝土強(qiáng)度形成的要求。

表7 混凝土抗壓強(qiáng)度 MPa

膠凝材料中石灰石粉含量越高，水膠比越大，混凝土抗壓強(qiáng)度降幅越大，且在水化初期表現(xiàn)尤為明顯。這同樣是因?yàn)槭沂刍究煽醋鞫栊苑垠w材料，在水化初期參與反應(yīng)程度很低，對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度發(fā)展貢獻(xiàn)很小。但石灰石粉可為硅酸鹽水泥水化產(chǎn)物提供形核位點(diǎn)，促進(jìn)硅酸鹽水泥水化。試塊CLP15隨著齡期延長(zhǎng)，混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)率提高，與試塊C抗壓強(qiáng)度間的差距逐漸縮??；28d時(shí)混凝土抗壓強(qiáng)度已達(dá)試塊C抗壓強(qiáng)度的96% (水膠比為0.26)～87% (水膠比為0.34)。隨著膠凝材料中石灰石粉含量增大，混凝土抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)率降低。試塊CLP30 28d抗壓強(qiáng)度達(dá)試塊C抗壓強(qiáng)度的90% (水膠比為0.26)～73% (水膠比為0.34)。對(duì)于水膠比較高(水膠比為0.34)的混凝土，其抗壓強(qiáng)度降幅較明顯。試塊CLP45 28d抗壓強(qiáng)度更低，僅為試塊C抗壓強(qiáng)度的79% (水膠比為0.26)～60% (水膠比為0.34)。石灰石粉含量較高時(shí)，混凝土強(qiáng)度對(duì)水膠比的變化更敏感。當(dāng)水膠比由0.26增大至0.30時(shí)，試塊CLP45 28d抗壓強(qiáng)度降低13.9MPa；而試塊CLP15僅降低8.9MPa。當(dāng)水膠比由0.30增大至0.34時(shí)，試塊CLP45 28d抗壓強(qiáng)度降低8.2MPa，而試塊CLP15僅降低6.3 MPa。復(fù)合膠凝材料性能表現(xiàn)對(duì)混凝土水膠比變化較敏感，石灰石粉活性指數(shù)隨水膠比增大而線性下降。由混凝土強(qiáng)度變化規(guī)律可知，復(fù)合膠凝材料中石灰石粉的適宜含量≤30%。

3 結(jié)語(yǔ)

1)適量的石灰石粉會(huì)促進(jìn)復(fù)合膠凝材料中的硅酸鹽水泥水化，提高其放熱速率，延長(zhǎng)其水化時(shí)間。

2)混凝土自收縮發(fā)展呈現(xiàn)兩階段模式。從初凝開(kāi)始后的12h內(nèi)混凝土自收縮迅速加快，然后轉(zhuǎn)入平穩(wěn)發(fā)展期?；炷磷允湛s值隨著所用膠凝材料中石灰石粉含量的增加及水膠比的增大而降低。水膠比在0.4左右的普通強(qiáng)度等級(jí)混凝土已無(wú)須特別考慮自收縮對(duì)其體積穩(wěn)定性的影響。

3)石灰石粉摻量越大，水膠比越大，混凝土抗壓強(qiáng)度降幅越大，而且在早期表現(xiàn)尤為明顯。復(fù)合膠凝材料性能表現(xiàn)對(duì)混凝土水膠比變化較敏感，石灰石粉活性指數(shù)隨水膠比增大而線性下降。復(fù)合膠凝材料中石灰石粉的適宜含量≤30%。