尹 澳，毛 亮，姜春蘭，石家政，盧士偉，王寶林，劉 麗

(1.北京理工大學(xué) 機(jī)電學(xué)院爆炸科學(xué)與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100081； 2.山西江陽(yáng)化工有限公司， 太原 030041)

1 引言

現(xiàn)代戰(zhàn)場(chǎng)上，目標(biāo)的結(jié)構(gòu)形式和防護(hù)手段層出不窮，越來(lái)越難以有效摧毀。串聯(lián)式戰(zhàn)斗部利用兩級(jí)或多級(jí)戰(zhàn)斗部的復(fù)合殺傷模式，成為了一種非常有效的打擊手段，在對(duì)付地下防御工事、艦船、機(jī)場(chǎng)跑道以及反應(yīng)裝甲等目標(biāo)時(shí)發(fā)揮了重要優(yōu)勢(shì)。目前，串聯(lián)戰(zhàn)斗部形式主要有破-破式、破-爆式，穿-爆式和破-穿-爆式等。根據(jù)總體結(jié)構(gòu)要求，某破-爆式串聯(lián)戰(zhàn)斗部的二級(jí)殺爆戰(zhàn)斗部采用了中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)形式，相比于傳統(tǒng)圓柱形結(jié)構(gòu)戰(zhàn)斗部，裝藥爆炸后破片的驅(qū)動(dòng)飛散特性有很大的不同，目前未見(jiàn)有相關(guān)報(bào)道。

預(yù)控破片戰(zhàn)斗部通過(guò)特殊措施控制戰(zhàn)斗部殼體破碎，保證殼體破碎形成破片的形狀和尺寸，可有效提高戰(zhàn)斗部的殺傷威力。其相比于預(yù)制破片戰(zhàn)斗部，產(chǎn)生的破片初速要高一些；相比于自然破片戰(zhàn)斗部，預(yù)控破片戰(zhàn)斗部能保證殼體破裂后形成特定的破片形狀。目前，國(guó)內(nèi)外已有很多學(xué)者針對(duì)預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的破片成形情況做了一些研究。苗春壯等利用ANSYS/LS-DYNA有限元分析軟件模擬研究了截面為三角形、正方形、菱形以及正六邊形的外部刻槽式預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的破片成形情況及破片殺傷威力；張高峰、楊芮、趙進(jìn)、彭正午、李國(guó)杰等研究了槽深、槽寬和刻槽間距等參數(shù)對(duì)預(yù)控破片戰(zhàn)斗部殺傷威力、破片成形情況的影響；吳成等以?xún)?nèi)刻V形槽戰(zhàn)斗部殼體為研究對(duì)象，利用數(shù)值模擬得到應(yīng)力集中系數(shù)與內(nèi)刻槽圓柱殼體幾何結(jié)構(gòu)參量關(guān)系的函數(shù)表達(dá)式，推導(dǎo)出內(nèi)刻槽圓柱殼體的臨界斷裂應(yīng)變判據(jù)。Hirsch等研究了沖擊波對(duì)預(yù)控破片戰(zhàn)斗部破片的影響;雷灝、郭策安、劉武等研究了預(yù)控破片戰(zhàn)斗部爆炸后，預(yù)控破片的飛散規(guī)律。

總的來(lái)看，針對(duì)中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的爆炸驅(qū)動(dòng)特性研究還尚未見(jiàn)報(bào)道。本文針對(duì)中空預(yù)控破片戰(zhàn)斗部裝藥爆炸后破片驅(qū)動(dòng)特性的研究，可為相關(guān)戰(zhàn)斗部的設(shè)計(jì)提供一定的理論參考。

2 中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的破片初速理論分析

2.1 破片初速的分析模型

圖1為簡(jiǎn)化后的中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的數(shù)學(xué)物理模型，主要由外部預(yù)刻槽殼體、內(nèi)殼體和炸藥裝藥組成。

圖1 中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的數(shù)學(xué) 物理模型示意圖Fig.1 The mathematical model of battle department with center tube

構(gòu)建破片初速分析模型之前，首先作如下假設(shè)：

1) 炸藥爆炸過(guò)程中釋放的能量完全轉(zhuǎn)變?yōu)闅んw和爆轟產(chǎn)物的動(dòng)能；

2) 爆轟產(chǎn)物向外驅(qū)動(dòng)外殼體預(yù)控破片，向內(nèi)作用于內(nèi)殼體；

3) 爆轟產(chǎn)物的速度沿徑向呈線性分布；

4) 爆轟產(chǎn)物膨脹后，各處爆轟產(chǎn)物的密度相同，且忽略稀疏波效應(yīng)；

5) 當(dāng)戰(zhàn)斗部采用環(huán)形起爆時(shí)，爆轟產(chǎn)物向內(nèi)外膨脹，設(shè)起爆點(diǎn)所在的柱面即為“零速度圓柱”，“零速度圓柱”到裝藥外表面的距離為(mm)，到內(nèi)表面的距離為(mm)。

基于上述假設(shè)，分析認(rèn)為帶內(nèi)殼體的戰(zhàn)斗部起爆時(shí)，殼體破片和爆轟產(chǎn)物的速度分布為：

(1)

(2)

(3)

其中:為單位長(zhǎng)度的裝藥質(zhì)量(g)；為環(huán)形裝藥的外徑(mm)；為環(huán)形裝藥的內(nèi)徑(mm)；為預(yù)刻槽殼體破碎后預(yù)控破片的速度(m/s)；為內(nèi)殼體破裂后形成的破片速度(m/s)；()為軸上爆轟產(chǎn)物的密度(g/cm)；(′)為′軸上爆轟產(chǎn)物的密度(g/cm)；()為軸上爆轟產(chǎn)物的速度(m/s)；(′)為′軸上爆轟產(chǎn)物速度(m/s)。

根據(jù)動(dòng)量守恒定律建立如下方程：

(4)

式(4)中：為單位長(zhǎng)度的殼體質(zhì)量(g)；為單位長(zhǎng)度的內(nèi)殼體質(zhì)量(g)；為“零速度圓柱”到環(huán)形裝藥中心的距離(mm)。

建立能量守恒方程如式(5)所示，其中是單位質(zhì)量裝藥釋放的能量(kJ)。

把式(1)～(3)代入式(4)中，可以得出式(6)～(7)；把式(1)～(3)和式(6)代入式(5)，得出式(8)～(10)。

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

2.2 采用一端環(huán)形起爆時(shí)的破片初速計(jì)算

當(dāng)中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部采用環(huán)形起爆，起爆位置距內(nèi)殼體壁的距離分別為5 mm、10 mm、15 mm、20 mm、25 mm時(shí)，采用式(8)可計(jì)算得到預(yù)控破片初速，見(jiàn)表1。圖2給出了不同環(huán)形起爆位置下的破片初速情況。

表1 不同環(huán)形起爆位置下的破片初速Table 1 The initial velocity of the fragments at different detonation positions when the warhead uses a ring detonation

從圖2、表1可知，環(huán)形起爆位置距內(nèi)殼體5～25 mm時(shí)預(yù)控破片初速呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)，起爆位置距內(nèi)殼體15 mm時(shí)預(yù)控破片的初速最高。分析認(rèn)為這是因?yàn)榄h(huán)形起爆時(shí)，起爆位置距內(nèi)殼體不同距離時(shí)，破片的初速受到預(yù)刻槽殼體上各預(yù)控破片對(duì)應(yīng)的有效裝藥量對(duì)預(yù)控破片作用的影響。

圖2 不同環(huán)形起爆位置下的破片初速曲線Fig.2 The initial velocity of the fragments at different detonation positions when the warhead uses a ring detonation

3 中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部爆炸的數(shù)值模擬

3.1 有限元模型及算法選擇

中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)如圖3所示，主要由內(nèi)殼體、上下端蓋、炸藥和外部預(yù)刻槽殼體等組成。其中，炸藥選用8701炸藥，殼體、內(nèi)殼體和端蓋材料均為45#鋼，殼體上預(yù)刻V型溝槽，以形成菱形預(yù)控破片，共11層，每層44枚。由于戰(zhàn)斗部的V型溝槽不對(duì)稱(chēng)，因此建立戰(zhàn)斗部的整體有限元模型，如圖4所示。

圖3 中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Warhead structure model

圖4 有限元模型示意圖Fig.4 Finite element

由于炸藥爆炸后殼體材料變形較大，因此選用ALE算法進(jìn)行數(shù)值模擬。此時(shí)，炸藥和空氣采用ALE單元，殼體、內(nèi)殼體、端蓋采用Lagrange單元并置與Euler網(wǎng)格中，ALE體單元和Lagrange體單元之間進(jìn)行流-固耦合設(shè)計(jì)，網(wǎng)格單元為六面體SOLID164單元。同時(shí)在戰(zhàn)斗部的前后端蓋和殼體外圍設(shè)置空氣域，并且定義空氣域的外邊界為無(wú)反射邊界以模擬無(wú)限空氣域。

3.2 材料模型及狀態(tài)方程

炸藥為8701炸藥，采用HIGH_EXPLOSIVE_BURN模型和JWL狀態(tài)方程描述，部分參數(shù)取值為=1.73 g/cm，=8.5 km/s，=29.8 GPa，其余參數(shù)取值見(jiàn)表2。

表2 8701炸藥JWL狀態(tài)方程參數(shù)Table 2 JWL status equation parameters of explosive

戰(zhàn)斗部殼體、端蓋和內(nèi)殼體材料均為45#鋼，采用MAT_JOHNSON_COOK模型和GRUNEISEN狀態(tài)方程描述，材料參數(shù)取值見(jiàn)表3。

空氣用NULL模型和LINE_POLYNOMIAL狀態(tài)方程描述，參數(shù)取值見(jiàn)表4。

表3 45#鋼材料模型參數(shù)Table 3 45# steel material model parameters

表4 空氣材料模型參數(shù)Table 4 Air material model parameters

3.3 仿真工況設(shè)計(jì)

起爆方案為一端環(huán)形起爆和多點(diǎn)同時(shí)起爆。環(huán)形起爆控制起爆位置與內(nèi)殼體的距離分別為5 mm、10 mm、15 mm、20 mm和25 mm。多點(diǎn)起爆采用2點(diǎn)、3點(diǎn)、4點(diǎn)起爆(如圖5—圖7中～所示)，同時(shí)控制起爆點(diǎn)與內(nèi)殼體的距離分別為10 mm、15 mm和20 mm。

圖5 2點(diǎn)同時(shí)起爆示意圖Fig.5 Detonate at two detonation points simultaneously

為了獲得不同起爆方式下的破片速度增益，以及徑向方向上各起爆點(diǎn)間的預(yù)控破片速度分布規(guī)律，在戰(zhàn)斗部周向上選取13個(gè)位置(～)，并在選取的每個(gè)周向位置上，沿軸向選取12個(gè)位置(～)，記錄選取位置的破片初速。

4 計(jì)算結(jié)果與分析

4.1 環(huán)形起爆時(shí)破片的初速分析

圖8給出環(huán)形起爆時(shí)，不同時(shí)刻下的預(yù)控破片成型狀況。

圖8 環(huán)形起爆預(yù)控破片成形過(guò)程云圖Fig.8 Pre-controlled fragment forming process

圖9給出了采用環(huán)形起爆且起爆位置距內(nèi)殼體分別為5 mm、10 mm、15 mm、20mm、25 mm時(shí)預(yù)控破片初速()的理論計(jì)算和數(shù)值模擬結(jié)果。表5給出不同環(huán)形起爆位置下，預(yù)控破片初速的理論計(jì)算與數(shù)值模擬結(jié)果。

圖9 不同環(huán)形起爆位置下破片初速的理論計(jì)算 和數(shù)值模擬結(jié)果曲線Fig.9 The initial velocity of the fragments at different detonation positionswhen the warhead uses a ring detonation

從圖9和表5中可知，數(shù)值模擬計(jì)算獲得預(yù)控破片的初速較理論計(jì)算要高一些，但兩者的變化趨勢(shì)較為一致，起爆位置距內(nèi)殼體15 mm左右時(shí)，預(yù)控破片初速最高。

表5 預(yù)控破片初速理論計(jì)算與數(shù)值模擬結(jié)果Table 5 Comparison of theoretical calculation and numerical simulation results of Pre-controlled fragment initial velocity

4.2 2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)預(yù)控破片的初速分布

圖10給出2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體距離分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)預(yù)控破片的初速分布。

圖10 2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)預(yù)控破片的初速分布云圖Fig.10 The initial velocity distribution of the pre-controlled fragments when the warhead is detonated at two detonation points simultaneously

從圖10可知，當(dāng)起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，在周向方向上，～的破片初速()高于環(huán)形起爆時(shí)的破片初速，占總破片數(shù)的538；在軸向方向上，～位置上的破片初速呈現(xiàn)先增后減趨勢(shì)，分析認(rèn)為這是由于在數(shù)值模擬中，炸藥采用的JWL狀態(tài)方程假設(shè)爆轟產(chǎn)物以常速率傳播，而實(shí)際爆炸過(guò)程中，炸藥爆轟波的前沿加速，造成稀疏波傳入，端面爆轟波陣面壓力降低，從而導(dǎo)致軸向、位置處破片初速降低；在軸向方向上，位置處的預(yù)控破片初速最高，圖11給出2點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，軸向位置上，周向沿方位角()的預(yù)控破片初速(2-)分布。

圖11 2點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、 15 mm、20 mm時(shí)J方位破片的周向速度分布曲線

從圖11可知，戰(zhàn)斗部2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，在周向方向上，離起爆點(diǎn)較近的～、～方位上的破片初速最低，位于2起爆點(diǎn)中間，周向(沿周向距起爆點(diǎn)90°)方位上的破片初速最高。分析認(rèn)為這是由于預(yù)控破片戰(zhàn)斗部采用2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，由2起爆點(diǎn)產(chǎn)生的爆轟波在方位上發(fā)生疊加，導(dǎo)致此方位對(duì)應(yīng)的預(yù)控破片受到的壓力最大，進(jìn)而造成方位上的預(yù)控破片初速最高。同時(shí)，由于爆轟波在方位上發(fā)生疊加，方位附近的預(yù)控破片受到的壓力較高，故在數(shù)值模擬過(guò)程中，及附近方位的預(yù)控破片在形成過(guò)程中，失效刪除的網(wǎng)格增多，導(dǎo)致預(yù)控破片出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象；而位于起爆點(diǎn)附近，～、～方位上的預(yù)控破片，因?yàn)槠鋵?duì)應(yīng)的有效裝藥量少，縮短了爆轟波到達(dá)預(yù)控破片的有效傳播距離，從而影響～、～方位的破片初速，導(dǎo)致起爆點(diǎn)附近的預(yù)控破片速度低。

由表6可知，2點(diǎn)同時(shí)起爆，破片的最大速度增益分別為20.3%、22.7%、28.6%，破片的平均速度增益分別為9.3%、9.8%、9.2%；2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體

10 mm和15 mm時(shí)，破片的最大速度增益相近；對(duì)比在不同位置起爆時(shí)，戰(zhàn)斗部各方位上的破片初速，可以發(fā)現(xiàn)起爆點(diǎn)位于距內(nèi)殼體15 mm時(shí)，周向～和～方位上的破片初速高于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體20 mm時(shí)的破片初速，低于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體10 mm時(shí)的破片初速；周向～方位上的破片初速高于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體10 mm的破片初速，低于起爆點(diǎn)距20 mm的破片初速。

表6 2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)破片初速對(duì)比環(huán)形起爆時(shí) 破片初速的速度增益Table 6 Comparing the warhead’s ring detonation, the fragment velocity gain when the warhead detonates at two points simultaneously

4.3 3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)破片的初速分析

圖12給出3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，預(yù)控破片的初速分布。

從圖12可知，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，在周向方向上，～和～方位的破片初速()高于環(huán)形起爆時(shí)的破片初速，故3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，初速高于環(huán)形起爆時(shí)破片初速的破片占總破片數(shù)的615；在軸向方向上，破片初速的分布規(guī)律與2點(diǎn)同時(shí)起爆相同，且位置的破片初速最高，圖13、表7給出3點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，軸向位置處，周向沿方位角()的預(yù)控破片初速(3-)分布。

從圖13可知，戰(zhàn)斗部3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，周向方向上，由于起爆點(diǎn)產(chǎn)生的爆轟波的疊加，因此位于2起爆點(diǎn)中間的(沿周向距起爆點(diǎn)60°)方位破片初速最高；而起爆點(diǎn)附近、方位的破片,由于對(duì)應(yīng)的有效裝藥量少，故破片初速最低。

圖12 3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)預(yù)控破片的初速分布云圖Fig.12 The initial velocity distribution of the pre-controlled fragments when the warhead is detonated at three detonation points simultaneously

圖13 3點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、 15 mm、20 mm時(shí)J方位破片沿周向速度分布曲線Fig.13 The circumferential speed distribution of J-positioned fragments when the warhead is detonated at three detonation points simultaneously

表7 3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)破片初速對(duì)比環(huán)形起爆時(shí) 破片初速的速度增益Table 7 Comparing the warhead’s ring detonation, the fragment velocity gain when the warhead detonates at three points simultaneously

由表7可知，3點(diǎn)同時(shí)起爆，預(yù)控破片最大速度增益均在13.2%左右，預(yù)控破片的平均速度增益在7.1%左右，小于2點(diǎn)同時(shí)起爆對(duì)比環(huán)形起爆破片的速度增益。分析認(rèn)為3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，各起爆點(diǎn)間的有效藥量少于2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)的有效藥量，從而導(dǎo)致破片獲得的能量減少，從而造成破片初速降低；當(dāng)起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體20 mm時(shí)破片的平均速度增益雖高于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體15 mm時(shí)的破片平均速度增益，但由于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體20 mm時(shí)破片的平均初速低于起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體15 mm時(shí)破片的平均初速，故分析認(rèn)為3點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)位于距內(nèi)殼體15 mm處時(shí)最佳。

4.4 4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)破片的初速分析

圖14給出4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，預(yù)控破片的初速分布。

圖14 4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)預(yù)控破片的初速分布云圖Fig.14 The initial velocity distribution of the pre-controlled fragments when the warhead is detonated at four detonation points at the same time

從圖14可知，當(dāng)起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，周向方向～、、～、、～方位的破片初速()高于環(huán)形起爆時(shí)的破片初速，故4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，高于環(huán)形起爆時(shí)破片初速的破片占總破片數(shù)的69.2%；并且，當(dāng)起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體20 mm時(shí)，周向方向上破片初速分布接近于環(huán)形起爆；軸向方向上，破片初速分布規(guī)律與2點(diǎn)同時(shí)起爆相同，位置處的破片初速最高，圖15給出4點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，軸向位置處，周向沿方位角()的預(yù)控破片初速(4-)分布。

從圖15可知，戰(zhàn)斗部4點(diǎn)同時(shí)起爆，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，位于2起爆點(diǎn)間的(沿周向距起爆點(diǎn)45°)方位處的破片初速最高，(沿周向距起爆點(diǎn)30°)、(沿周向距起爆點(diǎn)60°)方位的破片初速最低。

圖15 4點(diǎn)同時(shí)起爆且起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體分別為10 mm、 15 mm、20 mm時(shí)J方位破片沿周向速度分布曲線Fig.15 The circumferential speed distribution of J-positioned fragments when the warhead is detonated at four detonation points simultaneously

由表8可知，4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體10 mm、15 mm時(shí)破片的最大速度增益在7.4%左右，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體20 mm時(shí)破片的最大速度增益為8.7%；對(duì)比環(huán)形起爆時(shí)破片的平均初速，起爆點(diǎn)距內(nèi)殼體10 mm、15 mm、20 mm時(shí)，破片的平均速度增益分別為3.4%、3.4%和4.9%。

表8 4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)破片初速對(duì)比環(huán)形起爆時(shí) 破片初速的速度增益Table 8 Comparing the warhead’s ring detonation, the fragment velocity gain when the warhead detonates at four points simultaneously

5 結(jié)論

1) 構(gòu)建了環(huán)形起爆下中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部的破片初速分析模型，理論計(jì)算結(jié)果與數(shù)值模擬結(jié)果吻合較好；

2) 采用一端2點(diǎn)、3點(diǎn)、4點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，周向分別距起爆點(diǎn)90°、60°和45°方位處的預(yù)控破片初速最高；

3) 采用一端2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)，高于一端環(huán)形起爆時(shí)破片初速的破片占比小于3點(diǎn)、4點(diǎn)同時(shí)起爆，但2點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)的破片最大速度增益和平均速度增益均高于3點(diǎn)、4點(diǎn)同時(shí)起爆；

4) 環(huán)形起爆相比多點(diǎn)起爆在工程實(shí)現(xiàn)上要困難一些，針對(duì)本文所研究的戰(zhàn)斗部尺寸結(jié)構(gòu)，結(jié)合一端多點(diǎn)同時(shí)起爆時(shí)預(yù)控破片速度的周向分布規(guī)律，分析認(rèn)為采用一端2點(diǎn)同時(shí)起爆，且起爆點(diǎn)設(shè)置距內(nèi)殼體15 mm時(shí)，中空型預(yù)控破片戰(zhàn)斗部能發(fā)揮更大的毀傷威力。