吳學(xué)紅，郎旭鋒，呂 財(cái)，高 磊，劉 勇

（鄭州輕工業(yè)大學(xué) 能源與動(dòng)力工程學(xué)院，河南 鄭州 450000）

0 引言

動(dòng)力電池技術(shù)是電動(dòng)汽車的關(guān)鍵技術(shù)。動(dòng)力電池組在高電流下快速充放電時(shí)會(huì)產(chǎn)生大量熱量，可能導(dǎo)致溫度過(guò)高和溫度不均勻，嚴(yán)重影響電池的性能和安全性。按照冷卻介質(zhì)分類，電池組冷卻分為空氣冷卻、液體冷卻、熱管冷卻和相變材料冷卻等[1]。目前，單一冷卻方式難以滿足電池組散熱的需求，而復(fù)合冷卻方式能綜合單一冷卻方式的優(yōu)點(diǎn)，是動(dòng)力電池技術(shù)的研究熱點(diǎn)[2]，[3]。

液體冷卻利用冷液流動(dòng)可快速控制電池溫度，但其冷板與圓柱形電池貼合效果差，泵的功耗大。相變冷卻方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，可隨著電池形狀而變化，貼合效果好，但須攜帶足量的相變材料。若相變材料完全融化時(shí)，液態(tài)變?yōu)楣虘B(tài)的時(shí)間長(zhǎng)，循環(huán)效果差。

基于液體冷卻和相變冷卻方式特點(diǎn)的復(fù)合冷卻系統(tǒng)，利用相變材料的相變溫度范圍小、貼合效果好等優(yōu)點(diǎn)，在控制電池最高溫度的同時(shí)，使電池溫度更均勻；利用冷板快速散熱的特點(diǎn)，將電池產(chǎn)生的熱量迅速散失到環(huán)境中。當(dāng)相變材料完全融化后能迅速冷卻為固態(tài)。

Ling采用相變冷卻與空氣冷卻結(jié)合的復(fù)合熱管理系統(tǒng)，提出了解決鋰離子電池過(guò)熱問(wèn)題的有效方案[4]。研究結(jié)果表明，相變材料的熱物理性質(zhì)決定了電池組的最高溫升和溫度均勻性；強(qiáng)制空氣對(duì)流對(duì)相變材料蓄熱能力的恢復(fù)起著至關(guān)重要的作用。Rao設(shè)計(jì)了相變材料與微通道冷板結(jié)合的冷卻方式，研究發(fā)現(xiàn)PCM的導(dǎo)熱系數(shù)和相變溫度對(duì)其液體體積分?jǐn)?shù)有很大的影響，通道數(shù)為8的電池組散熱效果最佳[5]。Zhao設(shè)計(jì)了一種相變材料和熱管（PCM/HP）耦合的電池?zé)峁芾砟K，研究結(jié)果顯示，PCM/HP耦合系統(tǒng)的最高溫度可以控制在50℃以下，通過(guò)在PCM中嵌入HP可將溫差從33.6%降低到28.9%[6]。Wu設(shè)計(jì)了一種基于熱管輔助相變材料的電池?zé)峁芾硐到y(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了電動(dòng)汽車和混合動(dòng)力汽車的能量綜合利用[7]。吳學(xué)紅采用數(shù)值模擬方法，研究了環(huán)境溫度和對(duì)流換熱系數(shù)對(duì)填充相變材料動(dòng)力電池散熱效果的影響[8]，[9]。研 究 結(jié) 果 表 明，在 高 溫（35℃）情 況 下，單 一相變冷卻方式不能滿足電池散熱需求，須外加空氣、液體等進(jìn)行冷卻輔助散熱；復(fù)合相變材料和液體冷卻相結(jié)合的復(fù)合熱管理系統(tǒng)，在25～40℃的環(huán)境溫度下，電池組溫度可維持在37～43℃的安全溫度范圍內(nèi)。Zhang采用相變材料和底部液體冷卻技術(shù)設(shè)計(jì)了大型動(dòng)力電池模塊復(fù)合熱管理系統(tǒng)。與液體冷卻相比，復(fù)合冷卻方式降低了電池在穩(wěn)態(tài)下的最高溫度和溫差[10]。上述研究雖然改善了動(dòng)力電池組的散熱問(wèn)題，但近年來(lái)電動(dòng)汽車電池燃燒和爆炸等事故頻發(fā)，動(dòng)力電池組冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化依然是電動(dòng)汽車動(dòng)力電池技術(shù)的重要研究方向之一。

為進(jìn)一步研究和優(yōu)化動(dòng)力電池組冷卻系統(tǒng)，提高其環(huán)境適應(yīng)性，本文提出了復(fù)合相變材料與液冷板結(jié)構(gòu)耦合的動(dòng)力電池復(fù)合冷卻系統(tǒng)。該系統(tǒng)采用石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料和液體冷卻相結(jié)合，通過(guò)多因素正交試驗(yàn)計(jì)算獲得液冷結(jié)構(gòu)的最佳參數(shù)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究了最佳參數(shù)下復(fù)合冷卻系統(tǒng)在常溫（25℃）和高溫（40℃）環(huán)境下的散熱特性，為動(dòng)力電池組熱管理系統(tǒng)的技術(shù)進(jìn)步提供理論指導(dǎo)。

1 物理與計(jì)算模型

1.1 物理模型

本文以方形聚合物鋰離子動(dòng)力電池為研究對(duì)象，電池的基本參數(shù)如表1所示。相變材料的基本參數(shù)如表2所示。復(fù)合冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)如圖1所示。

表1 鋰離子電池的基本參數(shù)Table1 Basic parameters of lithium ion battery

表2 相變材料的基本參數(shù)Table2 Basic parameters of phase change materials

圖1 復(fù)合冷卻系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic diagram of composite cooling system

動(dòng)力電池組模塊采用4個(gè)電池，電池之間填充復(fù)合相變材料。電池模塊左右兩側(cè)放置液冷板。當(dāng)電池充電和放電時(shí)，相變材料吸收熱量，將電池溫度控制在合適的溫度范圍內(nèi)。根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求，電池堆工作的最佳臨界溫度是45℃，因此選取的相變材料的相變溫度為45℃左右。

1.2 動(dòng)力電池組復(fù)合冷卻系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)流程

實(shí)驗(yàn)選用石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料，其制備與沖壓成型過(guò)程如圖2所示。將膨脹石墨與融化的石蠟（OP44E）按質(zhì)量比4∶1混合均勻，放入恒定溫度為70℃的鼓風(fēng)干燥箱中進(jìn)行反復(fù)加熱和攪拌，冷卻之后得到石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料。使用平板硫化機(jī)將其壓制為塊狀的石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料。平板硫化機(jī)工作臺(tái)設(shè)定工作壓 力 為6～10MPa。

圖2 復(fù)合相變材料的制備過(guò)程Fig.2 Preparation process of composite phase change materials

復(fù)合相變材料制備完成后，將鋰電池模組與塊狀復(fù)合相變材料和液冷板結(jié)合，組裝成 “三明治”結(jié)構(gòu)。鋰電池模組由4塊單體電池串聯(lián)組成，電池容量為12A·h。使用高低溫交變濕熱試驗(yàn)箱模擬25℃和40℃的環(huán)境溫度，進(jìn)行冷卻系統(tǒng)的散熱性能實(shí)驗(yàn)。

1.3 復(fù)合電池冷卻系統(tǒng)運(yùn)行機(jī)理

Bernardi將可逆反應(yīng)熱引入到電池產(chǎn)熱研究中，推導(dǎo)出一個(gè)較全面的以能量守恒為基礎(chǔ)的、基于電池內(nèi)部物質(zhì)均勻發(fā)熱的產(chǎn)熱方程。忽略相變產(chǎn)熱和由于內(nèi)部離子濃度梯度變化引起的混合熱，簡(jiǎn)化模型如下：

式中：Qb為電池充放電時(shí)產(chǎn)熱量，J；I為電流，A；Vb為電池體積，m3；U為開(kāi)路電壓，V；V為工作電壓，V；T為電池?zé)崃W(xué)溫度，K；熵?zé)嵯禂?shù)[11]。

在復(fù)合電池冷卻系統(tǒng)工作過(guò)程中，電池充放電產(chǎn)生的熱量首先傳導(dǎo)至相變材料表面和冷板壁面，儲(chǔ)存在相變材料中，再由流體通過(guò)對(duì)流換熱帶走，完成熱量由電池內(nèi)部到外界環(huán)境的傳遞過(guò)程。由于電池的熱輻射量與另外兩種傳遞方式所傳遞的熱量相比極其有限，難以作為電池散熱的手段，因此在研究電池?zé)峁芾硐到y(tǒng)過(guò)程中，一般不考慮熱輻射的影響。

1.4 計(jì)算方法

對(duì)電池組做以下設(shè)定：①充放電過(guò)程中，只考慮電池正負(fù)極化學(xué)反應(yīng)熱；②電池內(nèi)部產(chǎn)熱均勻；③忽略電池內(nèi)部電解液流動(dòng)及其對(duì)流換熱；④忽略電池表面輻射換熱影響。

對(duì)復(fù)合冷卻系統(tǒng)的相關(guān)簡(jiǎn)化如下：①忽略材料間的接觸熱阻；②相變材料的導(dǎo)熱系數(shù)、密度和比熱容不隨溫度變化而變化；③復(fù)合相變材料的黏度無(wú)限大。

基于以上假設(shè)可得模型的控制方程[12]，[14]。

質(zhì)量守恒：

動(dòng)量守恒：

能量守恒：

式中：下標(biāo)p代表相變材料，w代表水，cd代表冷板；T為溫度；ρ為密度；u為液體流動(dòng)速度；P為壓力；μ為動(dòng)力粘度；S為源項(xiàng)；λ為導(dǎo)熱系數(shù)；hp為總焓值。

總焓值hp計(jì)算式為

式中：href為參考溫度Tref下的焓值；γ為液相率；L為潛熱；Tpm為復(fù)合相變材料的融化溫度；Tps為復(fù)合相變材料的凝固溫度；ξ≈0.001；Amushy為復(fù)合相變材料發(fā)生相變時(shí)混合區(qū)的面積。

電池產(chǎn)熱量Qb的計(jì)算式為[11]

式中：R為電池內(nèi)阻，mΩ。

電池含有內(nèi)熱源，其能量方程為[15]

式中：下標(biāo)b表示電池；ρb為密度；Cb為比熱容；λx，λy，λz分 別 為 電 池 在x，y，z方 向 的 導(dǎo) 熱系數(shù)。

1.5 邊界條件

圖1（b）所示計(jì)算模型的頂面和底面均為絕熱面，冷板中冷卻通道內(nèi)給定冷卻液流速，冷板背面絕熱。相變材料的初始溫度與環(huán)境溫度相同，單體電池生熱量為14.16W。研究高放電倍率下，冷卻通道直徑、冷卻液入口流速和冷卻液入口溫度對(duì)冷板散熱性能的影響，通過(guò)正交設(shè)計(jì)方法，獲得最優(yōu)的結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)。

1.6 計(jì)算方法的有效性驗(yàn)證

計(jì)算動(dòng)量與能量方程時(shí)選用二階格式，能量方程殘差小于10-6。為了保證基于復(fù)合冷卻系統(tǒng)的動(dòng)力電池組散熱性能數(shù)值計(jì)算的準(zhǔn)確性與可靠性，須對(duì)計(jì)算結(jié)果加以驗(yàn)證。通過(guò)對(duì)比復(fù)合冷卻系統(tǒng)以2C倍率充電時(shí)的電池組溫度仿真數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的偏差，驗(yàn)證計(jì)算方法的有效性（圖3）。對(duì)比顯示，仿真結(jié)果和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的最大偏差不超過(guò)1.5℃，可認(rèn)為仿真結(jié)果和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)基本吻合。

圖3 仿真數(shù)據(jù)和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的偏差Fig.3 Deviation between simulation data and experimental data

2 動(dòng)力電池組復(fù)合冷卻系統(tǒng)多因素正交優(yōu)化分析

目前，對(duì)電池?zé)峁芾硐到y(tǒng)的研究多注重于環(huán)境溫度、供水溫度等因素對(duì)冷卻效果的影響，而對(duì)不同因素的影響程度及最佳組合方式研究較少。為進(jìn)一步分析復(fù)合冷卻系統(tǒng)中多因素組合對(duì)冷卻效果的影響，獲得液冷結(jié)構(gòu)的最佳組合參數(shù)，本文進(jìn)行了正交試驗(yàn)。試驗(yàn)共3因素，3水平，選擇L9（3）正交表。正交試驗(yàn)設(shè)置如表3所示。對(duì)應(yīng)參數(shù)下電池組的最高溫度如表4所示。

表3 正交試驗(yàn)中的影響因素和水平Table3 Factors and levels in orthogonal tests

表4 正交試驗(yàn)結(jié)果Table4 The result of orthogonal experiment

分別通過(guò)極差分析和方差分析研究3個(gè)因素對(duì)復(fù)合冷卻系統(tǒng)冷卻效果的影響程度，極差分析和方差分析如表5和表6所示。

表5 極差分析結(jié)果Table5 Results of range analysis

表6 方差分析結(jié)果Table6 Analysis of variance

極差分析結(jié)果表明，通道直徑對(duì)復(fù)合冷卻系統(tǒng)的冷卻效果影響最為顯著，影響電池組最高溫度的各因素主次順序：通道直徑＞入口流速＞入口溫度。方差分析結(jié)果表明，通道直徑是影響復(fù)合冷卻系統(tǒng)冷卻效果的最關(guān)鍵因素，這與極差分析結(jié)果相同。正交試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)入口流速為3m/s，冷卻液入口溫度為20℃，通道直徑為7mm時(shí)，系統(tǒng)達(dá)到最佳冷卻性能，電池組最高溫度為44.9℃。

3 優(yōu)化參數(shù)的實(shí)驗(yàn)研究

為進(jìn)一步研究復(fù)合冷卻系統(tǒng)的冷卻效果，通過(guò)數(shù)值模擬得到了冷板最佳參數(shù)，入口流速設(shè)置為3m/s，通道直徑設(shè)置為7mm。在25℃和40℃的環(huán)境溫度下，分別構(gòu)建相變冷卻系統(tǒng)和不同冷卻液入口溫度的復(fù)合冷卻系統(tǒng)，對(duì)電池組進(jìn)行2C倍率充電散熱性實(shí)驗(yàn)。

常溫（25℃）環(huán)境下相變冷卻和復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度如圖4所示。

圖4 常溫環(huán)境下相變冷卻和復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度Fig.4 Maximum temperature of phase change cooling and compound cooling system battery pack at room temperature

圖4表明，隨著入口溫度的降低，電池組最高溫度呈下降趨勢(shì)。與相變冷卻系統(tǒng)相比，復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度均大幅下降，約降低10℃，電池組溫度始終維持在40℃以下。這說(shuō)明復(fù)合冷卻系統(tǒng)中相變材料尚未熔化，熱量通過(guò)液冷板帶走。

高溫（40℃）環(huán)境（40℃）下相變冷卻和復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度如圖5所示。

圖5 高溫環(huán)境下相變冷卻和復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度Fig.5 Maximum temperature of phase change cooling and composite cooling system battery pack under high temperature environment

由圖5可見(jiàn)，隨著冷卻液入口溫度的降低，電池組最高溫度呈下降趨勢(shì)；相變冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度超過(guò)55℃；復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度始終維持在48℃以下。這是因?yàn)橄嘧兝鋮s系統(tǒng)在相變材料相變結(jié)束后不能迅速帶走熱量，造成熱量的堆積，導(dǎo)致電池組整體溫度迅速上升；而復(fù)合冷卻系統(tǒng)在相變材料熔化過(guò)程中可以通過(guò)液冷板持續(xù)帶走熱量，使電池組溫度始終維持在安全溫度范圍內(nèi)。由此顯示，在高溫（40℃）環(huán)境下，單一相變冷卻難以滿足電池組散熱的溫度要求，而復(fù)合冷卻系統(tǒng)則表現(xiàn)出更好的環(huán)境適應(yīng)性。

4 結(jié)論與展望

本文分別通過(guò)數(shù)值計(jì)算和實(shí)驗(yàn)的方法，研究了基于液體冷卻和石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料的復(fù)合冷卻系統(tǒng)的散熱特性，為進(jìn)一步研究和優(yōu)化動(dòng)力電池組冷卻系統(tǒng)提供了借鑒和支持。

正交實(shí)驗(yàn)優(yōu)化設(shè)計(jì)的計(jì)算結(jié)果表明，不同因素對(duì)復(fù)合冷卻系統(tǒng)冷卻效果的影響等級(jí)順序?yàn)椤巴ǖ乐睆剑救肟诹魉伲救肟跍囟取薄．?dāng)冷卻液入口溫度為20℃，入口流速為3m/s，通道直徑為7 mm時(shí)，系統(tǒng)冷卻性能最佳，電池組最高溫度為44.9℃。

優(yōu)化參數(shù)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在25℃的常溫環(huán)境下，與相變冷卻系統(tǒng)相比，復(fù)合冷卻系統(tǒng)電池組的最高溫度約下降10℃。在40℃的高溫環(huán)境下，相變冷卻系統(tǒng)不能滿足電池組安全運(yùn)行要求，而復(fù)合冷卻系統(tǒng)能將電池組溫度維持在48℃以下的安全溫度，表現(xiàn)出更好的環(huán)境適應(yīng)性。

隨著電動(dòng)汽車的發(fā)展，動(dòng)力電池?zé)峁芾砑夹g(shù)的不斷進(jìn)步，復(fù)合冷卻系統(tǒng)在電池?zé)峁芾碇袑⒌玫礁訌V泛的應(yīng)用。在保證該散熱模型的外部包裝具有較高散熱性能的同時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)其結(jié)構(gòu)的強(qiáng)化設(shè)計(jì)，從而讓該散熱模型具有更高的實(shí)用價(jià)值。