粟超 ， 廖敏* ， 楊亞軍 ， 劉鵬

(1.西華大學(xué)現(xiàn)代農(nóng)業(yè)裝備研究院， 成都 610039； 2.西華大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院， 成都 610039)

機(jī)械領(lǐng)域振動問題長期存在，且振動與噪聲有著密切關(guān)系，振動可通過連接件傳遞至其他工作部件，導(dǎo)致其余工作部件振動[1-3]，要控制機(jī)械工作過程中產(chǎn)生的動力噪聲應(yīng)考慮減少機(jī)械的振動[4-5]。稻谷加工中膠輥式礱谷運(yùn)用廣泛，兩個(gè)膠輥安裝完之后的最小間距小于稻谷平均厚度，利用兩膠輥之間的速度差和膠輥對稻谷的擠壓作用，完成稻谷的脫殼，但膠輥在擠壓稻谷的同時(shí)也受到來自稻谷的沖擊激勵力，膠輥的沖擊激勵通過膠輥安裝座等連接件傳遞到整機(jī)上，引起其他零部件的振動從而額外產(chǎn)生噪聲輻射[6]；現(xiàn)有稻谷加工主要集中在大型糧食加工企業(yè)，企業(yè)的主要關(guān)注點(diǎn)主要為稻谷加工效率與加工質(zhì)量上，對稻谷加工設(shè)備的振動和噪聲問題關(guān)注度較少，但稻谷加工設(shè)備噪聲大的問題又不可忽視且廣泛存在，要減少膠輥式礱谷工作時(shí)的噪聲，應(yīng)首先考慮對振動源本身的控制，即減少膠輥礱谷工作時(shí)振動的傳遞，這是根本的辦法[7-8]。選取鮮米機(jī)中的膠輥式礱谷作為研究對象，首先對鮮米機(jī)中壟谷裝置工作時(shí)產(chǎn)生的激勵力進(jìn)行測定，設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)分析了鑄鐵制動輥支架和礱谷機(jī)箱正面面板的振動情況，然后對礱谷輥激勵力進(jìn)行理論求解，最后以減少振源振動傳遞的目的，參考膠輥的運(yùn)動狀態(tài)和安裝方式，提出在膠輥內(nèi)安裝振動隔離裝置的方案，并設(shè)計(jì)一種在膠輥內(nèi)安裝由隔沖器對壓并聯(lián)構(gòu)成的沖擊隔離系統(tǒng)[9]；利用軟件建立沖擊隔離系統(tǒng)的三維模型并導(dǎo)入到ADAMS中，在ADAMS中對沖擊隔離系統(tǒng)進(jìn)行靜態(tài)下的受壓特性、扭轉(zhuǎn)特性仿真分析和脈沖沖擊下的動力學(xué)仿真分析；膠輥式礱谷沖擊隔離系統(tǒng)隔振技術(shù)的研究，有助于提高膠輥式礱谷碾米質(zhì)量，對推動鮮米機(jī)低噪聲、低振動碾米技術(shù)的發(fā)展具有實(shí)際意義。

1 礱谷輥激勵力的檢測及計(jì)算

1.1 礱谷輥激勵力的檢測與分析

常用的激勵力測試原理為：通過測試被測物的振動加速度信號和參振質(zhì)量以其乘積來確定激勵力幅[10-11]。礱谷裝置中的膠輥分為定輥和動輥[12]，定輥通過膠輥安裝座固定在壟谷裝置的機(jī)架上，動輥安裝在動輥調(diào)節(jié)支架上以便于調(diào)整膠輥之間的軋距[13]；膠輥碾米時(shí)高速旋轉(zhuǎn)，不能直接測得膠輥徑向的加速度信號，但是膠輥工作過程中受到激勵力的作用后，產(chǎn)生的振動通過膠輥安裝座和動輥調(diào)節(jié)支架傳遞到壟谷裝置機(jī)架上，所以可以測量動輥支架和壟谷機(jī)箱正面板的徑向加速度信號。使用S956型振動平衡分析儀檢測加速度信號，如圖1所示。

圖2為膠輥受激勵力的測試照片，先將鮮米機(jī)中的風(fēng)機(jī)皮帶和碾米機(jī)皮帶拆下，僅保留壟谷裝置傳動皮帶工作，盡可能的減少其他工作部件產(chǎn)生的振動，從而影響測量的精度。

(1)為了更好地測量壟谷裝置工作過程動輥支架的擾動加速度，將磁座式加速度傳感器吸附在膠輥安裝座上，且位于兩輥分離的方向；啟動鮮米機(jī)后，利用振動平衡分析儀記錄下膠輥安裝座的加速度信號曲線圖如圖3所示。整理了圖3所示動輥加速度曲線中的主要頻率和對應(yīng)的加速度振值如表1所示。由圖3(a)可得，開始工作時(shí)膠輥安裝座取得加速度等效單峰振值最大值為0.856 m/s2，與之對應(yīng)的膠輥安裝座加速度的主要頻率為37.5 Hz；最大峰值以外的兩個(gè)較大振值為0.806 m/s2和0.531 m/s2，所對應(yīng)的頻率分別為975 Hz和712.5 Hz。

圖1 S956型振動平衡分析儀Fig.1 S956 vibration balance analyzer

圖2 加速度信號檢測Fig.2 Acceleration signal detection

圖3 加速度信號曲線圖Fig.3 Acceleration signal curve

表1 加速度信號的主要頻率及振值Table 1 Main frequency and vibration value of acceleration signal

(2)礱谷裝置工作時(shí)產(chǎn)生的振動傳遞到機(jī)箱面板上后使面板在垂直面板的方向上產(chǎn)生擾動，測量礱谷裝置機(jī)箱的加速度時(shí)，需要將加速度傳感器垂直吸附于礱谷裝置機(jī)箱正面面板上。采用對比實(shí)驗(yàn)的方法，首先測量壟谷裝置開啟后空轉(zhuǎn)情況下機(jī)箱面板上的振動加速度，然后測量壟谷裝置在工作情況下機(jī)箱面板的振動加速度，通過兩次實(shí)驗(yàn)結(jié)果對比分析，可以得到壟谷裝置在碾米情況下產(chǎn)生的激勵力對機(jī)箱上零件的影響，同時(shí)驗(yàn)證壟谷裝置工作時(shí)產(chǎn)生的激勵力是否通過軸承安裝座和動輥調(diào)節(jié)支架傳遞到了機(jī)架上。在鮮米機(jī)空轉(zhuǎn)情況下記錄礱谷裝置機(jī)箱正面板的加速度振值如圖4中CH-2曲線所示，壟谷裝置在空轉(zhuǎn)時(shí)，壟谷機(jī)箱面板受到的激勵作用僅為電機(jī)旋轉(zhuǎn)引起整機(jī)的振動，且加速度振幅值較??；壟谷裝置在實(shí)際工作碾米時(shí)記錄的面板振動加速度振值如圖4中CH-1曲線所示，由圖4可知在壟谷裝置工作碾米時(shí)，所測得的機(jī)箱面板上振動加速度幅值遠(yuǎn)大與壟谷裝置空轉(zhuǎn)時(shí)面板上所測得振動加速度幅值，由此可以得出，壟谷裝置在工作碾米時(shí)受到的激勵力通過膠輥安裝座等連接件傳遞到了機(jī)箱面板上，引起機(jī)箱面板振動加強(qiáng)。由此得出，礱谷裝置實(shí)際工作碾米時(shí)稻谷對膠輥具有沖擊激勵，且沖擊激勵通過連接件傳遞到機(jī)箱面板等機(jī)架零件上造成了振動的傳遞，證明了增加隔振減振裝置對減少礱谷裝置工作時(shí)的振動向其他結(jié)構(gòu)傳遞具有實(shí)際意義，對減少噪聲的產(chǎn)生具有有益效果。

圖4 礱谷機(jī)箱面板加速度振值對比圖Fig.4 Comparison diagram of acceleration vibration value of hulling case panel

1.2 礱谷輥激勵力的理論計(jì)算

本礱谷裝置的基參數(shù)如表2所示。由表2可知，快輥線速度為v1=11.4 m/s，慢輥線速度為v2=7.4 m/s。礱谷作業(yè)時(shí)，經(jīng)過送料輥撥出的稻谷通過淌板流向快慢輥構(gòu)成的軋區(qū)中，稻谷在軋區(qū)內(nèi)分別與快輥和慢輥的膠面相接觸，在快慢輥膠面的作用下稻谷開始加速，由于快輥與慢輥膠面的線速度具有線速差，因此稻谷在軋距內(nèi)是受到搓碾作用完成糠殼的剝離[14]，糠殼剝離后的大米從膠輥軋區(qū)拋出。膠輥的相互作用使稻谷加速然后完成脫殼，理論上脫殼后大米的拋出速度不超過快輥膠面的線速度。為便于計(jì)算，采用快慢輥的平均線速作為稻谷脫殼后的拋出速度，即

(1)

圖5為稻谷在軋區(qū)內(nèi)的受軋示意圖，兩個(gè)膠輥旋轉(zhuǎn)方向相反，兩膠輥之間的最小間隙為軋距，稻谷從上往下運(yùn)動，與膠輥接觸的初始點(diǎn)分別為A、A′點(diǎn)，即谷粒受軋起點(diǎn)，通過軋區(qū)后與膠輥接觸的終點(diǎn)分別為B、B′點(diǎn)，即受軋終點(diǎn)，S1和S2分別為上下軋區(qū)的工作距離，谷粒受軋起始角αq和終軋角αz分別為

(2)

(3)

式中：D為膠輥直徑；b為軋距，取b=0.4 mm；l1為稻谷平均長度；l2為糙米平均長度，這里取l1=l2=8.5 mm；δ1為稻谷平均厚度，一般為1.7～2.6 mm；δ2為糙米平均厚度，一般為1.5～2.5 mm。

根據(jù)《農(nóng)業(yè)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》[15]，膠輥礱谷機(jī)的設(shè)計(jì)參數(shù)，稻谷在軋區(qū)內(nèi)的受軋時(shí)間與軋距b、快輥角速度ω1、慢輥角速度ω2等參數(shù)有關(guān)，快輥角速度為ω1=103.5 rad/s，慢輥角速度為ω2=67 rad/s。稻谷通過軋區(qū)的受軋時(shí)間tp為

圖5 谷粒進(jìn)入和退出膠輥軋區(qū)情況Fig.5 Grain entry and exit from cot rolling area

表2 膠輥基本參數(shù)Table 2 Basic parameters of cots

(4)

通過式(4)計(jì)算可得，單粒稻谷在軋距縫隙的受軋時(shí)間為0.002 s。礱谷連續(xù)作業(yè)時(shí)，可以看成是均勻排布的稻谷依次通過膠輥軋區(qū)，每一粒稻谷通過軋區(qū)時(shí)便對膠輥施加一個(gè)作用時(shí)長2 ms的力，由于作用時(shí)間極短，所以可以每粒稻谷施加給膠輥的力看成是一系列作用時(shí)間和幅值相同的脈沖沖擊。

由于膠輥質(zhì)量遠(yuǎn)大于單粒稻谷質(zhì)量，且稻谷作用在膠輥上的時(shí)間極短，因此膠輥在受到單粒稻谷的脈沖沖擊后來不及產(chǎn)生位移，不便于直接計(jì)算和測量膠輥的速度，從能量轉(zhuǎn)換的角度，膠輥受到的沖擊勢能轉(zhuǎn)換為膠輥動能，使快、慢膠輥具有分離的位移趨勢。為便于計(jì)算稻谷通過扎區(qū)后膠輥在脈沖沖擊下獲得的動能，把每粒稻谷通過軋區(qū)的受力情況視為相同，便可計(jì)算單粒稻谷通過扎區(qū)的情況，由于膠輥對沖擊力具有緩沖作用，這里先將膠輥和稻谷視為不可壓縮的剛體，然后添加膠輥的可壓縮率作為修正。

簡化后的稻谷受軋示意圖如圖6所示，膠輥的工作軌跡為一個(gè)半徑為R的圓，將稻谷視作半徑為稻谷平均厚度δ1一半的均勻球體，即稻谷的半徑r=δ1/2；稻谷的受軋起點(diǎn)與膠輥回轉(zhuǎn)中心連線與兩膠輥回轉(zhuǎn)中心的連線構(gòu)成的夾角為α。

圖6 稻谷受軋示意圖Fig.6 Schematic diagram of rice rolling

=130 mm/s

(5)

把谷粒的受軋時(shí)間tp設(shè)置為脈沖時(shí)間Δt，每次脈沖的大小用力幅A表示，脈沖沖擊作用的效果由沖量I表示，沖量的大小為力作用時(shí)間乘以作用力的大小，即I=AΔt，由能量的轉(zhuǎn)化可知，物體所受合外力的沖量等于它的動量的增量，物體動量的增量是指物體質(zhì)量和速度增量的乘積，即Δp=mΔv，碾米時(shí)，取礱谷膠輥速度增量Δv為膠輥的水平運(yùn)動速度v0，由此可得單次沖擊力幅A的計(jì)算公式為

(6)

碾米時(shí)，送料輥每撥動一次稻谷流入軋區(qū)碾米，便產(chǎn)生一次沖擊激勵作用在膠輥上，因此送料輥的撥送稻谷頻率可看成膠輥產(chǎn)生沖擊激勵的頻率；送料輥上槽口的數(shù)量與轉(zhuǎn)速大小等因素決定了稻谷流入軋區(qū)的快慢，從而引起送料輥頻率的不同，送料輥參數(shù)如表3所示。

表3 送料輥的參數(shù)Table 3 Parameters of feeding roller

由送料輥轉(zhuǎn)速和槽口數(shù)計(jì)算送料輥連續(xù)送料周期和送料輥頻率，計(jì)算公式為

(7)

(8)

式中：Tf為送料輥連續(xù)送料周期；ff為送料輥撥送稻谷頻率，因此膠輥承受沖擊激勵的頻率等于ff=33.3 Hz，與激勵力檢測出的主要頻率37.5 Hz相接近，沖擊激勵周期為0.03 s，由式(4)與式(7)可知，沖擊激勵的作用時(shí)間遠(yuǎn)小于膠輥礱谷的沖擊激勵周期，因此可以忽略沖擊激勵的曲線形狀對膠輥礱谷運(yùn)動狀態(tài)的影響，進(jìn)而可以用一特定大小和周期的矩形脈沖函數(shù)代替碾米時(shí)膠輥受到的沖擊激勵[17]。

膠輥的脈沖激勵簡化為等幅矩形脈沖函數(shù)后如圖7所示，其周期Tf=0.03 s、幅值A(chǔ)=325 N、脈寬為tp=0.002 s。

2 沖擊隔離系統(tǒng)仿真及分析

2.1 沖擊隔離系統(tǒng)仿真模型建立

根據(jù)礱谷工作時(shí)旋轉(zhuǎn)的工作狀態(tài)，經(jīng)分析設(shè)計(jì)，利用三維建模軟件建立沖擊隔離系統(tǒng)的整體模型，在膠輥內(nèi)安裝由隔沖器對壓并聯(lián)構(gòu)成的沖擊隔離系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖8所示，隔沖器的兩端分別與膠輥和膠輥安裝軸盤連接，在膠輥的的前后兩面對壓并聯(lián)裝有6個(gè)隔沖器，隔沖器內(nèi)裝有彈簧，用于減緩碾米的沖擊激勵。

在ADAMS中去掉原三維模型的彈簧和螺母等對仿真結(jié)果無影響的零件，調(diào)整柵格方向與膠輥回轉(zhuǎn)方向平行，然后在膠輥個(gè)零件之間添加約束；添加膠輥安裝軸盤在柵格垂直方向的全局固定約束；在膠輥安裝軸盤和膠輥與隔沖器的連接點(diǎn)處分別添加轉(zhuǎn)動副[18]，分別設(shè)置隔沖器中各零件之間的運(yùn)動關(guān)系；簡化彈簧模型后的隔沖器需要在ADAMS中添加彈簧柔性連接[19]，彈簧參數(shù)如表4所示，在ADAMS中添加約束后的膠輥沖擊隔離系統(tǒng)如圖9所示。

圖7 等幅矩形脈沖函數(shù)Fig.7 Constant amplitude rectangular pulse function

圖8 安裝隔沖器的膠輥模型Fig.8 Rubber roller model for installing impact isolator

表4 隔沖器彈簧參數(shù)Table 4 Spring parameters of shock absorber

圖9 添加約束的膠輥沖擊隔離系統(tǒng)Fig.9 Rubber roller impact isolation system with added constraint

2.2 沖擊隔離系統(tǒng)的靜力仿真及分析

2.2.1 沖擊隔離系統(tǒng)靜態(tài)受壓特性仿真

設(shè)置膠輥沿全局X軸坐標(biāo)系的正向勻速位移，代表膠輥碾米時(shí)在沖擊激勵作用下的位移趨勢，膠輥運(yùn)動擠壓隔沖器中的彈簧，彈簧壓縮后擠壓膠輥安裝軸盤，添加膠輥安裝軸盤力的檢測，獲得沖擊隔離系統(tǒng)在準(zhǔn)靜態(tài)壓縮時(shí)膠輥安裝軸盤所受力隨膠輥位移變化曲線如圖10所示。

當(dāng)膠輥沿全局X軸坐標(biāo)正向勻速平移時(shí)，膠輥安裝軸盤所受力為階躍響應(yīng)曲線，膠輥處于初始位置時(shí)，彈簧剛度較大不產(chǎn)生壓縮量，膠輥與膠輥安裝軸盤類似剛性連接，此時(shí)膠輥安裝軸盤所受力的階躍量為161 N，膠輥位移量逐漸增加時(shí)，膠輥對隔沖器的壓力增大，彈簧逐漸被壓縮，膠輥運(yùn)動產(chǎn)生的擠壓力受到隔沖器的緩沖作用，膠輥安裝軸盤所受力呈緩慢線性增長。此沖擊隔離系統(tǒng)在初始位置由隔沖器提供穩(wěn)定的161 N初始支撐力，保證了膠輥碾米時(shí)在激勵力較小情況下軋距大小不易改變，保證碾米的穩(wěn)定性；膠輥承受的沖擊激勵大于隔沖器提供的初始支撐力時(shí)，隔沖器對沖擊激勵的緩沖作用使膠輥安裝軸盤所受力的增量變小，進(jìn)而使得膠輥不再承受沖擊激勵時(shí)，膠輥安裝軸盤所受力的釋放時(shí)間更短，有利于沖擊隔離系統(tǒng)能更快的回到靜平衡狀態(tài)，使沖擊隔離系統(tǒng)具有較好的魯棒性。

圖10 膠輥位移-膠輥安裝軸盤受力曲線Fig.10 Cot displacement-stress curve of cot installation shaft disc

2.2.2 沖擊隔離系統(tǒng)靜態(tài)扭轉(zhuǎn)特性仿真

膠輥礱谷碾米時(shí)，軋區(qū)內(nèi)的稻谷在搓碾作用下脫殼，脫殼時(shí)稻谷對膠輥表面施加一個(gè)周向的生產(chǎn)阻力，沖擊隔離系統(tǒng)需要提供足夠大的轉(zhuǎn)矩來克服生產(chǎn)阻力完成脫殼，需要對沖擊隔離系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)特性做仿真分析，設(shè)置沖擊隔離系統(tǒng)在膠輥安裝軸盤的軸線方向勻速轉(zhuǎn)動，測量膠輥安裝軸盤轉(zhuǎn)矩，膠輥安裝軸盤轉(zhuǎn)矩隨膠輥轉(zhuǎn)角變化曲線如圖11所示。

圖11 膠輥轉(zhuǎn)角-膠輥安裝軸盤轉(zhuǎn)矩變化曲線Fig.11 Cot rotation angle-cot installation shaft disc torque change curve

由圖11可知，沖擊隔離系統(tǒng)旋轉(zhuǎn)時(shí)膠輥安裝軸盤的轉(zhuǎn)矩隨膠輥轉(zhuǎn)角的變化與靜平衡的受壓特性相似性，都為階躍響應(yīng)曲線，膠輥轉(zhuǎn)角較小時(shí)，隔沖器因彈簧剛度而具有保持作用使其不產(chǎn)生變形，膠輥安裝軸盤在此刻的轉(zhuǎn)矩階躍量為11.2 N·m，說明此沖擊隔離系統(tǒng)在不碾米和開始碾米時(shí)提供一個(gè)穩(wěn)定的抗變形轉(zhuǎn)矩，有效防止沖擊隔離系統(tǒng)的擾動。當(dāng)膠輥轉(zhuǎn)角逐漸增大時(shí)，膠輥安裝軸盤轉(zhuǎn)矩呈線性增長趨勢，膠輥安裝軸盤轉(zhuǎn)矩隨膠輥轉(zhuǎn)角變化的特性，能保證在較小的膠輥角度偏移量下提供足夠轉(zhuǎn)矩用于克服生產(chǎn)阻力，在生產(chǎn)阻力陡然增加不足以克服生產(chǎn)阻力時(shí)，膠輥轉(zhuǎn)角偏移度數(shù)增加，進(jìn)一步壓縮隔沖器中的彈簧，膠輥安裝軸盤上轉(zhuǎn)矩線性增加，防止膠輥安裝軸盤上所受的生產(chǎn)阻力陡然增加，有利于保護(hù)電機(jī)和膠輥，降低生產(chǎn)風(fēng)險(xiǎn)。

2.3 沖擊隔離系統(tǒng)隔振減振技術(shù)仿真及分析

根據(jù)第1節(jié)分析計(jì)算結(jié)果，在ADAMS中對沖擊隔離系統(tǒng)添加周期Tf=0.03 s、幅值A(chǔ)=325 N、脈寬tp=0.002 s頻率ff=33.3 Hz的單幅周期矩形脈沖驅(qū)動，驅(qū)動力作用方向?yàn)槟z輥安裝軸盤回轉(zhuǎn)軸線的法線方向，由傅里葉余弦級數(shù)對沖擊激勵合成后的脈沖驅(qū)動如圖12所示。

矩形脈沖作用下膠輥質(zhì)心位置發(fā)生偏移，建立膠輥質(zhì)心位移量的檢測，建立膠輥安裝軸盤受力檢測。ADAMS進(jìn)行動力學(xué)仿真，為了使計(jì)算仿真能夠收斂，常需要設(shè)置合適的仿真時(shí)間和步數(shù)，一般仿真時(shí)間為整數(shù)，步數(shù)是整數(shù)且是頻率的整數(shù)倍，設(shè)置仿真時(shí)間為1 s，開始仿真后得到膠輥質(zhì)心位移響應(yīng)曲線如圖13所示。

由圖13可知，單幅周期脈沖驅(qū)動下膠輥質(zhì)心位置主要在初始靜平衡位置周圍撥動，最大偏移量為0.29 mm，膠輥分離軋距增大，最小偏移量為-0.09 mm，膠輥靠攏軋距減小；由于稻谷平均厚度一般在1.7～2.6 mm范圍內(nèi)，軋距變化值遠(yuǎn)小于稻谷平均厚度差值，及在合適的初始軋距時(shí)，由隔離系統(tǒng)引起軋距的變化不影響礱谷機(jī)正常碾米。

膠輥安裝軸盤受力變化曲線如圖14所示，由圖14可知膠輥安裝軸盤受力的變化頻率與脈沖沖擊頻率相一致，由此再次證明膠輥安裝軸盤受力與膠輥所受的沖擊激勵有直接關(guān)系；單幅周期脈沖激勵幅值為325 N，在沖擊隔離系統(tǒng)的緩沖作用下，傳遞到膠輥安裝軸盤上最大的力為161 N，傳遞率為49.5%。

在單周期內(nèi)，沖擊隔離系統(tǒng)中的膠輥安裝軸盤受力在承受脈沖沖擊時(shí)突然升至最大值，然后在一個(gè)脈沖周期內(nèi)緩慢回零，表明膠輥沖擊激勵傳遞到膠輥安裝軸盤上以后，膠輥安裝軸盤受力的突變性減弱，進(jìn)而使得傳遞到整機(jī)結(jié)構(gòu)件上的力更加均勻和平穩(wěn)，從而減少整機(jī)的振動和聲輻射。

圖12 單幅周期脈沖驅(qū)動Fig.12 Single amplitude periodic pulse drive

圖13 膠輥質(zhì)心位移響應(yīng)曲線Fig.13 Response curve of cot centroid displacement

圖14 膠輥安裝軸盤受力變化曲線Fig.14 Force variation curve of rubber roller installation shaft disc

3 結(jié)論

(1)在礱谷輥激勵力的測試和分析中，由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，壟谷工作碾米時(shí)機(jī)箱面板上的加速度遠(yuǎn)大與壟谷空轉(zhuǎn)時(shí)面板上的振動加速度，可知膠輥碾米時(shí)產(chǎn)生的的沖擊激勵通過連接件傳遞到了機(jī)架上，引起機(jī)架上零件的振動，產(chǎn)生額外的噪聲輻射。

(2)安裝沖擊隔離系統(tǒng)的膠輥在靜態(tài)受壓和扭轉(zhuǎn)特性的仿真時(shí)，在初始位置膠輥安裝軸盤的受力和轉(zhuǎn)矩變化均為階躍響應(yīng)曲線，因?yàn)閺椈蓜偠葹闆_擊隔離系統(tǒng)在徑向和周向均提供一個(gè)保持效果，防止膠輥在沖擊激勵較小時(shí)輕易產(chǎn)生擾動，工作性能可靠。

(3)在對沖擊隔離系統(tǒng)進(jìn)行脈沖沖擊下的動力學(xué)仿真分析后，對比分析脈沖沖擊與膠輥安裝軸盤受力，得到膠輥安裝沖擊隔離系統(tǒng)后傳遞力的大小為原結(jié)構(gòu)的49.5%，驗(yàn)證了在膠輥內(nèi)部對壓并聯(lián)安裝隔沖器的沖擊隔離系統(tǒng)對減少鮮米機(jī)工作時(shí)的振動傳遞和噪聲輻射具有有益效果。