劉世雷，陳 雷，劉洪雷，袁丹丹，臧家吉，張祥斌

(東北輕合金有限責(zé)任公司，黑龍江 哈爾濱 150060)

隨著航空工業(yè)的不斷發(fā)展，對相應(yīng)的部件性能要求越來越高，飛機(jī)零件生產(chǎn)向著整體化、長壽命的方向發(fā)展。國外研制的蠕變時效成型技術(shù)就是針對上述要求開發(fā)的一種新的材料成型方法。飛機(jī)的整體壁板就是用蠕變時效成型方法生產(chǎn)的受力構(gòu)件。它是將傳統(tǒng)飛機(jī)結(jié)構(gòu)中的骨架結(jié)構(gòu)、連接單元和蒙皮制成一體，具有結(jié)構(gòu)網(wǎng)絡(luò)化、整體集成化、結(jié)構(gòu)強(qiáng)度大等特點(diǎn)，滿足了現(xiàn)代飛機(jī)發(fā)展的需要[1]。

蠕變時效成型是指在人工時效的同時，給一個低于鋁合金屈服強(qiáng)度的應(yīng)力，使其發(fā)生一定變形的金屬成型加工方法。將鋁合金在彈性應(yīng)力作用下加熱到一定溫度(人工時效溫度)進(jìn)行蠕變，從而得到具有一定形狀的整體結(jié)構(gòu)件，同時得到所需的性能[2]。此技術(shù)被歐美等國家應(yīng)用于機(jī)翼翼面等重要部件的成型。開展該項(xiàng)目的研究，可以使我國掌握同類鋁合金先進(jìn)成型技術(shù)[3]。

本次試驗(yàn)主要根據(jù)蠕變成型工藝對材料性能的要求，對7B04鋁合金熱軋態(tài)板材進(jìn)行雙級時效工藝研究，并通過力學(xué)性能、電導(dǎo)率和微觀組織結(jié)構(gòu)觀察，獲得最佳時效工藝，為后期蠕變成型材料提供數(shù)據(jù)參考。

1 試驗(yàn)材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

以7B04鋁合金熱軋板作為預(yù)時效的研究對象，板材厚度為50 mm，化學(xué)成分如表1所示。蠕變成型要求狀態(tài)為T7451，抗拉強(qiáng)度為490 MPa～560 MPa，屈服強(qiáng)度為420 MPa～500 MPa，伸長率不小于7%，電導(dǎo)率不小于20.88 MS/m。

表1 7B04鋁合金的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)Table 1 Chemical compositions of 7B04 aluminum alloy(wt/%)

1.2 試驗(yàn)方法

對7B04鋁合金熱軋板進(jìn)行470 ℃60 min固溶處理，室溫水冷卻。根據(jù)7B04鋁合金蠕變成型性能需要，進(jìn)行雙級時效，研究不同時效工藝對合金組織和性能的影響。時效工藝參數(shù)如表2所示[4]。

表2 時效工藝參數(shù)Table 2 Ageing process parameters

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 直接二級時效和停放3h后再二級時效對7B04鋁合金性能的影響

1)直接二級時效

合金經(jīng)第一級120 ℃8 h時效后分別直接升溫至160 ℃和180 ℃進(jìn)行第二級時效處理，其力學(xué)性能隨第二級時效時間的變化見圖1。電導(dǎo)率隨第二級時效時間的變化見圖2。由圖1中可知，當(dāng)?shù)诙墪r效溫度為160 ℃時，在10 h～19 h時效時間內(nèi)，合金的屈服強(qiáng)度超過了420 MPa，抗拉強(qiáng)度超過540 MPa；當(dāng)?shù)诙墪r效溫度為180 ℃時，在相同的二級時效時間內(nèi)，合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度比第二級時效溫度為160 ℃的低，但伸長率較高。由此可見，隨著二級時效溫度的升高，合金的強(qiáng)度呈下降趨勢，而塑性則有所提高，其性能結(jié)果均滿足蠕變時效成型后的力學(xué)性能要求。

圖1 直接二級時效后合金的力學(xué)性能隨二級時效時間的變化規(guī)律Fig.1 Strength and elongation as a function of second-stage ageing time after continuous ageing

圖2 直接二級時效后合金的電導(dǎo)率隨二級時效時間的變化Fig.2 Conductivity as a function of second-stage ageing time after continuous ageing

由圖2可見，在相同時效時間內(nèi)，第二級時效溫度較高時，合金的電導(dǎo)率較高；當(dāng)?shù)诙墪r效溫度為160 ℃時，隨著時效時間的延長，電導(dǎo)率呈上升趨勢；當(dāng)?shù)诙墪r效溫度為180 ℃時，隨著時效時間的延長，電導(dǎo)率先增加后下降，時效16 h電導(dǎo)率達(dá)到最大值23.71 MS/m。

由圖1和圖2可見，一級時效后直接進(jìn)行二級時效的情況下，隨著第二級時效保溫時間的延長，合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均降低，且第二級時效溫度為160 ℃與180 ℃的強(qiáng)度值隨時效時間的延長降低趨勢是相近的。

2)停放3 h后再二級時效

合金經(jīng)第一級時效后出爐空冷，冷卻至室溫后停放3 h，再分別進(jìn)行160 ℃和180 ℃第二級時效，其力學(xué)性能隨第二級時效時間的變化如圖3所示。電導(dǎo)率隨第二級時效時間的變化如圖4所示。

圖3 停放3 h進(jìn)行不同工藝二級時效后合金的力學(xué)性能Fig.3 Strength and elongation as a function of second-stage ageing time after segmented ageing(3 h in-between two stages and different parameters for two stages)

由圖3和圖4可知，隨著第二級時效保溫時間的延長，合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均降低，伸長率略有提升，電導(dǎo)率單調(diào)升高。第二級時效溫度為180 ℃的試樣的伸長率和電導(dǎo)率明顯高于時效溫度為160 ℃的。

圖4 停放3 h后再進(jìn)行二級時效后合金的電導(dǎo)率隨時效時間的變化規(guī)律Fig.4 Conductivity as a function of second-stage ageing time after segmented ageing(3 h in-between two stages and different parameters for two stages)

綜上所述，兩種時效方式的第二級時效溫度和時間對合金性能影響的規(guī)律是一致的。一級時效后直接二級時效的方式，第二級時效工藝為160 ℃10 h時，時效后合金的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度最大，分別為457.7 MPa、568.5 MPa，電導(dǎo)率為21.0 MS/m；一級時效后室溫停放3 h再進(jìn)行二級時效，當(dāng)?shù)诙墪r效工藝為160 ℃10 h時，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度最大，分別為453.1 MPa、562.4 MPa，電導(dǎo)率為21.2 MS/m。由此可見，采用相同的二級時效工藝參數(shù)，與停放后再進(jìn)行二級時效相比，直接二級時效合金的強(qiáng)度略高，電導(dǎo)率略低。主要原因?yàn)?，在第一級時效過程中，晶內(nèi)會析出大量的共格析出相粒子η′、η″相，并使基體的固溶度減小，晶格的畸變程度降低。停放后再二級時效較連續(xù)進(jìn)行二級時效，會增加一級時效降溫階段及二級時效升溫階段，該過程將促使晶內(nèi)相回熔，晶界相長大，使共格析出相粒子減少[5]。

2.2 直接二級時效和停放3 h后二級時效對合金組織的影響

圖5為第二級時效工藝為160 ℃10 h時，兩種二級時效方式的試樣經(jīng)過腐蝕后放大1 000倍的金相顯微組織照片。

圖5 第二級時效工藝為160 ℃10 h時合金的金相組織照片F(xiàn)ig.5 Metallographic photographs of the alloy after the continuous and segmented second-stage ageing at 160 ℃ for 10 h

圖6為第二級時效為160 ℃10 h時，兩種時效方式的試樣的掃描電鏡照片。通過組織觀察，兩種時效方式的組織的差別不明顯。

3 結(jié) 論

1)采用470 ℃60 min固溶處理，室溫水冷卻，120 ℃8 h+160 ℃(16 h～19)h雙級時效工藝，均可滿足7B04-T7451鋁合金蠕變成型性能的要求。

2)一級時效后直接進(jìn)行二級時效和一級時效后冷卻到室溫停放3h再進(jìn)行二級時效，兩種時效方式時效后7B04鋁合金的強(qiáng)度、伸長率、電導(dǎo)率基本一致。

3)雙級時效工藝為120 ℃8 h+160 ℃10 h時，直接二級時效和停放后再二級時效的7B04鋁合金的強(qiáng)度均最高，且前者的強(qiáng)度略高于后者的，電導(dǎo)率則略低于后者的。